暗斜井提升设备选型Word文档格式.docx

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θ1-----上车场摘挂钩及休止时间25s（需采用自动摘钩装置，上车场需使用推车机推车）

θ2------下车场摘挂钩及休止时间25s（需采用自动摘钩装置）

θ-------转换时间15s

T=L/V+2L1/V1+nL0/V1+θ1+θ2+θ=300.18s

（3）一次需提矸石车的车数n

n=QT/3600QgK

Q------小时最大提升量38.25t/h

T-------一次提升循环时间300.18s

Qg-----矿车装矸量1.7t

K------装满系数取0.9

n=QT/2×

3600QgK=2.08,取n=3

（4）选钢丝绳

计算每米钢丝绳总量

q1=[n（Qg+Q0）（sinα+f1cosα）]/[1.1б/M-L（sinα+f2cosα）]

Q0---矿车自重610kg

α---斜巷倾角23度

f1----提升容器在轨道上运行阻力系数，取0.015

f2-----钢丝绳与托滚局部与底板间摩擦系数，取0.2

M-----安全系数，取6.5

б----钢丝绳抗拉强度15500kg/cm2

q1=[3×

（1700+610）×

（sin23°

+0.015cos23°

）]/[1.1×

15500/6.5-590×

+0.2cos23°

）]

q1=1.227kg/m

选钢丝绳6×

7股（1+6）绳纤维芯，直径d=20.5mm，钢丝δ=2.2mm，每米重量q=1.524kg，破断拉力总合Fa=24700kg。

验算钢丝绳安全系数

Ma=Fa/[n（Qg+Q0）（sinα+f1cosα）+qL（sinα+f2cosα）]

Ma=24700/[3×

（0.9×

1700+610）×

）+590×

1.524×

Ma=7.93>

6.5合格

（5）计算最大静拉力Fm：

Fm=n（Qg+Q0）（sinα+f1cosα）+qL（sinα+f2cosα）

Fm=3×

）+598×

）

Fm=3121kg

（6）计算最大静拉力差Fc：

Fc=Fm-nQ0（sinα+f1cosα）

=3114-3×

610（sin23°

+0.015×

cos23°

=2380.7kg

预选电机：

2.1.3选绞车

（1）滚筒直径:

D≥80d=80×

20.5=1640mm

（2）滚筒宽度

B={（LH+LSH+7×

3.14D）/3×

3.14Dp}×

（d+ε）

LSH-----试验用钢丝绳，取30m

ε-----钢丝绳在滚筒上的间距，取2.5

D------滚筒直径

Dp-----平均缠绕直径，Dp=D+2d=1.6+0.041=1.641

3------滚筒上预留圈数

LH-------钢绳斜长=560m

B=929.73mm

选用2JTB1.6×

0.9-24型双滚筒绞车,通过在滚筒上加绳槽的方法解决滚筒直径问题:

提升机技术参数表

型号

卷筒

钢丝绳最大直径mm

最大绳速（m/s）

最大容

绳量（m）

数量

直径mm

宽度mm

2JTB1.6×

0.9-24

2

1600

900

20.5

3.46

640

外形尺寸

机器总重kg

电动机

钢丝绳负荷（KN）

长mm

宽mm

高mm

电压v

功率kw

最大静张力

最大静张力差

6645

6360

1540

11000

660

132

45

30

2.1.4提升系统：

天轮选择：

Dt=80d=80×

20.5=1640（mm）

选用TXG1600/12型固定天轮，天轮的间距按S=1600mm

天轮架高度的确定：

Hj=36tg9°

-1=4.7m+

按允许的偏角求绞车滚筒中心与天轮中心间的水平距离：

按外偏角：

m

按内偏角：

以Ls=36m作为绞车滚筒中心与天轮中心之间的水平距离，再求出钢绳的弦长为：

m

钢丝绳的偏角：

外偏角：

α1=0°

11′59.26″

内偏角：

α2=1°

12′57.23″

钢丝绳的仰角

下绳仰角：

=8°

36′56.78″

上绳仰角：

=6°

6′43.81″

2.1.5电动机的预选

Ns=KFcVmax/102η

=1.1×

2380.7×

3.46/102/0.85

=104.5KW

0.9-24型双滚筒绞车的配套电机型号JBRO355M-6，其电机功率为132KW，故绞车的配套电机能满足要求。

按电动机额定转速核算绞车最大速度：

Vmax=Dgπnd/60i

=1.6×

π×

990/60/24

=3.46m/s

2.2提升系统变位质量计算：

变位重量计算：

绞车总变位重量：

Gj=5480Kg

电动机总变位重量：

Gd=10912.5Kg

天轮的变位重量：

Gt=741Kg

提升钢丝绳每根总长度：

Lk=Lc+Lx+7ΠDg+Lm

=644.42+7×

1.6×

π+30

=709.6m取710m

变位重量总计：

∑G=2n·

Qz+n·

Qk+2LkPk+2Gt+Gj=2×

3×

610+3×

1700×

0.9+2×

710×

1.524+2×

741+5480+10912.5

=28288.58Kg

变位质量：

∑M=∑G/g=2883.65（Kg·

s2/m）

2.3提升系统运动学：

采用七阶段速度图

初加速度及末减速度取0.3m/s2，正常加速度及正常减速度取0.5m/s2，在车场内低速运行的速度取1m/s。

重矿车在井底车场运行段：

初加速阶段：

时间：

t0=v0/a0=1/0.3=3.33（s）

距离：

L0=v0t0/2=1.665（m）

在车场内等速运行距离：

L01=LH-L0=38-1.665=36.335（m）

在车场内等速运行时间：

t01=L01/v0=36.335（s）

重矿车在井筒中加速阶段

在井筒中加速时间：

t1=（vmax-v0）/a1=（3.46-1）/0.5=4.92（s）

加速距离：

L1=（vmax+v0）t1/2=10.97（m）

重矿车在接近上变坡点前的减速阶段：

减速时间：

t3=t1=4.92（s）

减速运行距离：

L3=L1=10.97（m）

重矿车在进入上车场后的运行阶段：

末减速阶段：

t5=t0=3.33（s）

L5=L0=1.665（m）

在上车场低速等速运行距离：

L4=LB-L5=38-1.665=36.335（m）

在上车场低速等速运行时间：

t4=t01=36.335（s）

在井筒内等速运行距离：

L2=Lt-（LH+LB+L1+L3）

=574-（36.335+10.97+36.335+10.97）

=479.39（m）

在井筒内等速运行时间：

t2=L2/vmax=479.39/3.46=138.55（s）

一次提升的循环时间：

Tq=t0+t01+t1+t2+t3+t4+t5+θ

=3.33+36.335+4.92+138.55+4.92+36.335+3.33+65

=292.72（s）

2.4提升系统动力学：

重矿车在井底车场段：

提升开始时：

F0=Kn（Qz+Qk）（sinα+f1cosα）+LtPk（sinα+f2cosα）-

nQz（sinα-f1cosα）+∑Ma0

（610+1530）×

0.405+598×

0.575-3×

610×

0.377+2883.65×

0.3

=3559.32（kg）

初加速终了时：

F0/=F0-2PkL0sinα

=3559.32-2×

1.665×

0.391=3557.34（kg）

低速等速开始时：

F01=F0/-∑Ma0=3557.34-2883.65×

=2692.25（kg）

低速等速终了时：

F01/=F01-2PkL01sinα=2657.29（kg）

矿车在井筒中运行阶段：

加速开始时：

F1=F01/+∑Ma1=2657.29+2883.65×

0.5=4099.12（kg）

加速终了时：

F1/=F1-2PkL1sinα=4086.06（kg）

等速开始时：

F2=F1/-∑Ma1=4086.06-2883.65×

0.5=2644.23（kg）

等速终了时：

F2/=F2-2PkL2sinα=2097.15（kg）

减速开始时：

F3=F2/-∑Ma1=2097.15-2883.65×

0.5=655.33（kg）

减速终了时：

F3/=F3-2PkL3sinα=642.26（kg）

重矿车在上车场运行阶段：

末等速开始时：

F4=F3/+∑Ma1=2084.08（kg）

末等速终了时：

F4/=F4-2PkL4sinα=2049.11（kg）

末减速开始时：

F5=F4/-∑Ma0=1219（kg）

末减速终了时：

F5/=F5-2PkL5sinα=1217（kg）

2.5电动机容量校验：

等效力计算：

∑F2t=0.5（F02+F0/2）t0+0.5（F012+F01/2）t01+0.5（F12+F1/2）t1+0.333（F22+F2F2/+F2/2）t2+0.5（F32+F3/2）t3+0.5（F42+F4/2）t4+0.5（F52+F5/2）t5

=0.5×

（3559.322+3557.342）×

3.33+0.5×

（2692.252+2657.292）×

36.665+0.5×

（4099.122+4086.062）×

4.92+0.333×

（2644.232+2097.152+2644.23×

2097.15）×

138.55+0.5×

（655.332+642.262）×

4.92+0.5×

（2084.082+2049.112）×

（12192+12172）×

3.33

=1.3318575×

109

Td=（t0+t01+t1+t3+t4+t5）/2+t2+θ/3

=（3.33+36.335+4.92+4.92+36.335+3.33）/2+138.55+10

=237.72

（kg）

等效功率：

（KW）

根据绞车电机等效功率的计算，绞车原配套电机JBRO355M-4的电机功率为132KW，能满足绞车运行要求。

2.6绞车实际日提升能力

An=1.7×

0.9×

6×

3600/300.18

An=990.845t

2.7实有富裕系数：

a=An/A

a=990.845/550.8

a=1.8>

1.15故绞车的提升富裕系数是合格的。

3结论：

+150暗斜井利用现使用的2JTB1.6×

0.9-24型绞车，只将绞车电机改换为JBRO400M-6，即能满足-50水平和+150水平的提矸量要求。

但前提条件是：

1、每个小班净提升时间不少于7小时；

2、+150暗斜井上车场需安设自动摘钩装置和推车机。

3、上、下车场摘挂钩时间每钩均不能超过25s。

4、绞车提升不均衡系数不能大于1.25。