落地式卸料平台钢悬挑卸料平台.docx

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落地式卸料平台钢悬挑卸料平台

一、工程概况

工程名称：

***

建设单位：

****

设计单位：

****

监理单位：

***

施工单位：

****

本工程位于********************。

工程总占地面积****平方米，分两期建设，一期建设建筑面积共***平方米，二期建设建筑面积****平方，各单体为高度24米以下的多层或低层建筑，本工程周围已建建筑高度均不超过25米。

根据卸料平台的位置尺寸，落地式钢管卸料平台需搭设至3层，3层以上设置型钢悬挑卸料平台。

落地式钢管卸料平台和型钢悬挑卸料平台均限载1T。

二、编制依据

《建筑施工脚手架实用手册》

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

相关施工设计图纸等。

主要材料参数表

【钢管落地卸料平台】

钢管类型

Ф48.3×3.6

脚手板

木脚手板

栏杆、挡脚板

栏杆、木脚手板

安全网

满设密目安全网

底座

木板垫板

【型钢悬挑卸料平台】

钢丝绳型号

6×37

脚手板类别

栏杆、冲压钢脚手板挡板

主梁型钢型号

16号槽钢槽钢

次梁型钢型号

10号槽钢槽钢

面板类型

冲压钢脚手板

三、施工工艺技术

1、技术参数

【钢管落地卸料平台】

立杆纵距（m）

0.9

立杆横距（m）

1.2

立杆步距（m）

1.4

板底支撑间距s（m）

0.3

平台高度（m）

8.8

横杆与立杆连接方式

单扣件

施工均布活荷载（kN/m2）

2

材料堆放荷载（kN/m2）

3

钢管类型

Ф48.3×3.6

【型钢悬挑卸料平台】

卸料平台名称

型钢卸料平台

卸料平台类型

主梁垂直建筑外墙

平台长度A（m）

4.5

平台宽度B（m）

2.2

卸料平台与主体结构连接方式

U形钢筋

主梁间距L1（m）

2.1

次梁间距s（m）

0.5

次梁外伸长度m（m）

0.05

内侧次梁离墙水平距离a（m）

0.3

外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）

4.25

外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）

3.2

钢丝绳夹个数

3

2、工艺流程

钢管落地卸料平台

地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

型钢悬挑卸料平台

卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。

吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。

吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。

3、施工方法

钢管落地卸料平台

1、主杆基础

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。

地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距

（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。

（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

（3）脚手架底层步距不应大于2m。

（4）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。

4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。

5、台面应满铺脚手板。

6、防护栏杆

（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

（2）选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

型钢悬挑卸料平台

1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。

2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。

4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。

6、台面应满铺脚手板。

7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。

操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

4、技术措施

脚手架搭设技术措施

钢管落地卸料平台/型钢悬挑卸料平台

1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。

2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。

3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。

4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。

5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。

6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。

7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。

8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。

脚手架拆除技术措施

1、拆架前:

（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。

严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

四、计算书及相关图纸

【计算书】

钢管落地卸料平台计算书

1、架体参数

卸料平台名称

卸料平台

卸料平台布置方式

沿纵向

平台长度A（m）

3.6

平台宽度B（m）

2.4

平台高度H（m）

8.8

立杆纵距la（m）

0.9

立杆步距h（m）

1.4

立杆横距lb（m）

1.2

板底支撑间距s（m）

0.3

2、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.033

脚手板自重g2k（kN/m2）

0.35

栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）

0.14

安全设施与安全网自重g4k（kN/m）

0.01

材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）

3

施工均布荷载q2k（kN/m2）

2

基本风压ω0（kN/m2）

0.4

风荷载体型系数μs

0.8

风压高度变化系数μz

0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）

3、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面图

卸料平台侧立面图

4、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ф48.3×3.6

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k=g2k×lb/4=0.350×1.20/4=0.105kN/m;

Q1k=q1k×lb/4=3.000×1.20/4=0.900kN/m;

Q2k=q2k×lb/4=2.000×1.20/4=0.600kN/m;

4.1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.033+0.105）=0.166kN/m;

q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0.900+0.600）=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×l2=（0.100×0.166+0.117×2.100）×0.902=0.212kN·m;

Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×l=（1.100×0.166+1.200×2.100）×0.90=2.432kN;

σ=Mmax/W=0.212×106/（4.49×103）=47.312N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

4.2、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m

R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×l=（1.100×0.138+1.200×1.500）×0.90=1.757kN;

ν=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/100EI=（0.677×0.138×（0.90×103）4+0.990×1.500×（0.90×103）4）/（100×206000.00×10.78×104）=0.466mm

满足要求！

5、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

双钢管

钢管类型

Ф48.3×3.6

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=g1k=0.033kN/m;

p=Rmax/2=1.216kN;

p'=R'max/2=0.878kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.692kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=6.069kN;

横向钢管计算变形图

νmax=1.721mm;

σ=Mmax/W=0.346×106/（4.49×103）=77.022N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

νmax=1.721mm

满足要求！

6、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

单扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移承载力系数

0.8

Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=6.069kN

满足要求！

7、立杆的稳定性验算

钢管类型

Ф48.3×3.6

钢管截面回转半径i（cm）

1.59

钢管的净截面A（cm2）

4.24

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

双立杆计算方法

按照分配系数分配

主立杆受力分配系数κ

0.6

NG1=1.3×（la+2.00*lb+2.00*h）*0.038/h+g1k×la×3.00/1.00=1.3×（0.90+2.00*1.20+2.00*1.40）*0.038/1.40+0.033×0.90×3.00/1.00=0.304kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×1.20/1.00=0.378kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×1.20/1.00=3.240kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×1.20/1.00=2.160kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2（NG1+NG2）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.304+0.378）+0.9×1.4×（3.240+2.160）=7.623kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1.155×1.50×1.40=2.425m

长细比λ=L0/i=2.425×103/（1.59×10）=152.547<[λ]=210

满足要求！

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.332

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×1.20×1.402/10=0.070kN·m；

σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.623×103/（0.332×4.24×102）+0.070×106/（4.49×103）=48.120N/mm2<[f]=205.00N/mm2

满足要求！

8、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

2步3跨

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

3

内立杆离墙距离a（m）

0.25

8.1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2

AW=1.40×1.20×2×3=10.1m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.237×10.1=3.342kN

N=Nw+N0=3.342+3.00=6.342kN

长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×103/（1.59×10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。

Nf=φ·A·[f]=0.944×4.240×10-4×205.00×103=82.052kN

N=6.342

满足要求！

8.2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN

N=6.342kN

满足要求！

9、立杆支承面承载力验算

地基土类型

素填土

地基承载力特征值fa（kPa）

140

基础底面面积A（m2）

0.25

地基承载力调整系数kc

1

fg=fa×kc=140.000×1.000=140.000kPa

Nk=（NG1+NG2）+（NQ1+NQ2）=（0.304+0.378）+（3.240+2.160）=6.082kN;

p=Nk/A=6.082/0.25=24.329kPa

满足要求！

型钢悬挑卸料平台计算书

10、构造参数

卸料平台名称

卸料平台

卸料平台类型

主梁垂直建筑外墙

平台长度A（m）

4.5

平台宽度B（m）

2.2

卸料平台与主体结构连接方式

U形钢筋

主梁间距L1（m）

2.1

次梁间距s（m）

0.5

次梁外伸长度m（m）

0.05

内侧次梁离墙水平距离a（m）

0.3

外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）

4.25

外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）

3.2

钢丝绳夹个数

3

11、荷载参数

面板自重Gk1（kN/m2）

0.39

次梁自重Gk2（kN/m）

0.098

主梁自重Gk3（kN/m）

0.1935

栏杆、挡脚板类型

栏杆、冲压钢脚手板挡板

栏杆、挡脚板自重Gk4（kN/m）

0.15

安全网设置

设置密目安全网

安全网自重Gk5（kN/m2）

0.01

施工活荷载Qk1（kN/m2）

2

堆放荷载Pk（kN）

10

堆放荷载作用面积S（m2）

2

施工活荷载动力系数

1.3

12、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

13、面板验算

模板类型

冲压钢脚手板

模板厚度t（mm）

5

截面抵抗矩W（cm3）

4.17

抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

面板受力简图如下：

计算简图（kN）

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×（1.3×QK1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1.4×（1.3×2+10/2）×1=11.108kN/m

抗弯验算：

Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.52=0.278kN·m

σ=Mmax/W=0.278×106/（4.17×103）=66.595N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

14、次梁验算

次梁类型

槽钢

次梁型钢型号

10号槽钢

截面惯性矩Ix（cm4）

198.3

截面抵抗矩Wx（cm3）

39.7

抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

弹性模量E（N/mm2）

206000

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1）×s+1.2×Gk2=（1.2×0.39+1.4×1.3×2）×0.5+1.2×0.098=2.172kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN

正常使用极限状态：

q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=（0.39+2）×0.5+0.098=1.293kN/m

p2=Pk=10kN

14.1、抗弯强度

计算简图（kN）

Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=2.172（2.12/8-0.052/2）+14×2.1/4=8.544kN.m

σ=Mmax/（γxWX）=8.544×106/（1.05×39.7×103）=204.975N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

14.2、挠度验算

计算简图（kN）

νmax=q2L14/（384EIx）（5-24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx）=1.29×21004/（384×206000×198.3×104）×（5-24（0.05/2.1）2）+10×21003/（48×206000×198.3×104）=0.804mm<[ν]=L1/250=2100/250=8.4mm

次梁挠度满足要求！

14.3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=2.172×2.2/2=2.389kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1.293×2.2/2=1.422kN

15、主梁验算

主梁类型

槽钢

主梁型钢型号

16号槽钢

截面面积A（cm2）

25.15

截面回转半径ix（cm）

6.1

截面惯性矩Ix（cm4）

934.5

截面抵抗矩Wx（cm3）

116.8

抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

弹性模量E（N/mm2）

206000

根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：

承载能力极限状态：

q1=1.2×（Gk3+Gk4+Gk5）=1.2×（0.193+0.150+0.010）=0.424kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN

R1=2.389kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m

p2=Pk/2=5kN

R2=1.422kN

15.1、强度验算

计算简图（kN）

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

R左=15.750KN

Mmax=18.691kN·m

N=R左/tanα=R左/（h1/a1）=15.750/（3.200/4.250）=20.918kN

σ=Mmax/（γxWX）+N/A=18.691×106/（1.05×116.800×103）+20.918×103/25.15×102=160.726N/mm2<[f]=205.000N/mm2

主梁强度满足要求！

15.2、挠度验算

计算简图（kN）

变形图（kN·m）

νmax=10.876mm<[ν]=a1/250=4250.00/250=17.000mm

主梁挠度满足要求！

15.3、支座反力计算

剪力图（kN）

R左=15.750KN

16、钢丝绳验算

钢丝绳型号

6×37

钢丝绳直径

21.5

钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）

322

抗拉强度为（N/mm2）

1850

不均匀系数α

0.82