这是负责运输能力和流动制度基本的条件。
最简单的设计的涡的流动是一个节点，包括在建设一个涡流发生器（平面或平行船中体；参见。
1和2）。
基本特点是一个涡流发生器在钢筋混凝土是距离隧道轴线为重心的“关键”的部分地区。
；尾水隧道管道以外的涡流发生器；倾斜角度轴引水管道的涡轴发电机。
运动学特征旋涡流动和运输能力取决于一个重要的溢洪道。
对涡流产生装置的设计。
该系数的tangential-type涡流生成脑电图=安全装置。
，图（图3）；这里是平均流量在一个圆形出口段的涡流节点）。
应该指出的是，涡流节点设计=空调机作用，哪里是问是价值的几何参数该涡流发生器需要维持所需的预旋流动。
例如，tupolangskii涡旋式溢洪道，Areq=1.4；为tel'mamskii水利工程，Areq=0.6；并为rogunskii溢洪道，应安排为：
Areq=1.1。
另一个特征参数的旋转度对溢洪道的尾段，是积分流旋转参数的二[1，2]。
预旋17后面0涡生成装置在距离3.0dt从轴的轴可能的基础上确定的图形依赖性：
（图4）。
整体宽度的隧道被确定类型的溢洪道设计和选择整体宽度的隧道被确定类型的溢洪道设计和选择。
该方法决定耗散过剩能量（无论是均匀或越来越密集耗散）。
横截面面积的终端部分的尾水隧洞确定等效直径。
翻译结果重试消能室。
选择设计的尺寸取决于速度旋转流入口和后室长度的尾水隧洞。
对尾水隧洞，最好的方法是使用一个渐缩管（或圆柱）段为共轭条件之间的切向涡轮发电机和消能室。
本部分将负责以下功能：
使减少旋转速度的水流进入消能室，均衡流量转向最大轴部分的流动速率的中央部分，并减少其动态载荷在旋转节点的流量。
从上述讨论如下，在这些案件中没有空气压迫，涡旋式溢洪道可能是模仿方面的所有要求的标准。
情况是不同的，在案件的掺气水流，这也是难以模型。
在水力模型外部大气压力时，空气的体积含量略有不同的流动是矿井下运输的关键的部分，而在物理结构，包埋空气，向下移动，压缩的增加液体压力。
因此，在方案的溢洪道在泰瑞水利工程（图1），百分压的物理结构是高达15倍，而在开放模型建造一个1:
60规模，压缩的百分点在1.4-1.5范围，即，十分之一的价值发现的领域。
此外，在实验中使用的模型，有增加指出在角度的旋转流动中的初始段的尾水隧洞为不良影响，排放减少的内容和空气的混合物增加。
因为在物理对象中空气含量的关键部分都是微不足道的。
建立一个可靠的模型vortextype当有一个自由的水平在茎轴和多余的的空气的流动，它是必要的隔离该地区的空气在上部和下部的区域，从外部环境，在这些地区减少空气压力根据几何尺度建立一个真空的模型。
溢洪道水力条件的部分。
液压操作条件的涡旋式溢洪道不同于相应条件构造配置传统的溢洪道。
考虑到这些差异的基础上的结果，实验室研究工作的rogunskii溢洪道水力发电厂（包括消能室）和溢洪道的水力工程（，泰瑞经营着均匀的能量耗散整个隧道的长度）。
初步设计的rogunskii水电厂称为槽的末端结构的专业溢洪道；它的目的是，使结束流动率达到60米/秒。
可以理解的是，流动率是需要采用特殊的保护措施的流线型表面溢洪道避免气蚀损伤。
为了满足这一需要，塔什干水电局工作，与该公司的流体力学研究（现在中央水利学院，社会科学研究所的建设，发展经济学）几种版本的溢洪道设计旨在消除的一个重要部分的能量范围内的流动。
通过溢洪道和大大减少流量的尾水隧洞，排入河道。
在这个研究中，为了弯曲的转折段，传统配置一个竖井溢洪道取而代之的是一个切向流涡流发生器。
同样的。
涡旋式流创建整个长度的尾段。
液压研究进行了一个模型，模拟了竖井溢洪道在1:
50的比例和包括一个轴测量直径13米，高148米，切涡流产生装置，和尾水隧洞。
研究表明，在进行轴的送水流量旋转节点，中间水位保持在流量小于设计速度。
这台标记的大小取决于该escapage放电和抵抗的溢流段位于一个较低的水平。
在模型几乎完全封闭的空间。
此外，较低水平的水，空气越多限制水的流量将流入旋转节点。
稳定旋涡流动与周围的水环境和内部气体，核心是形成超越切涡流发生器。
由于不对称输水进入涡流发生器在最初的部分，核心的流动是非圆，位于远离中心截面的位置。
整个圆柱段长度的管道，气体气芯具有一个波浪状弯与曲轴线相吻合与隧道轴线甚至接近10dx从轴的轴。
作为nonaerated流进入尾管通过旋转的节点，一个真空计压力是建立在燃气蒸汽的核心，并在案件高度曝气。
减少压力的燃气蒸汽的核心是与离心力的作用，在涡旋式流动，同时增加了压力与几乎完全释放空气曝气流量为核心引起的运输气泡从外围向中心的作用下的压力梯度。
一尾管圆柱起始段，自由区下游从0.7增加的部分距离1.3dv从轴轴0.77的部分在距离12.4dr，而角旋转流和轴向和周向流动率下降。
在一个锥形的部分。
相对面积的气体从0.987下降到0.874，长度的锥形部分，而角旋转流减少之间的一半和三分之二的初始值的这一段。
一个专用的建筑，是提出了在本文章的存在是一个能量耗散腔中的涡旋式水流突然膨胀，迅速转化为轴向流动放电流量从尾水隧洞直接进入大气层。
平等的离心加速度的自由落体加速度是一个必要条件的崩溃涡结构的流动的隧道。
一旦达到平等，水沿隧道顶“洞穴中，“混合容易与空气中的流动的核心。
改造旋涡状流入轴向流发生。
这时伴随着显着的能量耗散。
在一个系统的一个锥形涡发生器和消能室后面的发电机，86%的初始能量的流动消散，因为它穿过这段。
分布的静态压力的轴是几乎相同的版本。
分布的静态压力在水洞中取决于设计的隧道和流动程度的旋转。
系统的越来越多的能量耗散。
结论
我们考虑了溢洪道使我们有效的保证耗散过剩的动能和结构整体可靠性。
运行可靠性的基础上，涡溢洪道消能在水洞中设计，被认为在目前的文章中证实了这一事实，压力波动和强度的湍流耗散顺利整个隧道，这些数量的低水平点放电的流动到下一池。
强行配置一个旋流泄，是一个水利工程决定性的条件。
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HydrotechnicalConstruction,Vol.29,No.9,1995
VORTEX-TUNNELSPILLWAYS.HYDRAULICOPERATINGCONDITIONS
M.A.Galant,B.A.Zhivotovskii,
I.S.Novikova,V.B.Rodionov,
andN.N.Rozanova
Tunnelspillwaysarewidelyusedinmedium-andhigh-pressurehydraulicworks.Itisthereforeanimportantand
pressingtasktoimprovetheconstructionsusedinthesetypesofspillwaysandtodevelopoptimalandreliablespillway
structures.
Withthisinmind,wewouldliketoturnthereader'sattentiontoessentiallynovel（i.e.,intermsofconfigurationand
operatingconditions）vortexspillwayswhichutilizevortex-typeflows[1,2,3,4].Ontheonehand,thesetypesofspillways
makepossiblelarge-scaledissipationofthekineticenergyoftheflowontheinitiallegofthetailracesegment,and,asa
consequence,flowratesofslightlyvortex-typeandaxialflowsthroughthesubsequentlegsthatdonotproducecavitation
damage.Ontheotherhand,thedangerouseffectofhighflowratesonthestreamlinedsurfacedecreasesoverthelengthof
theinitialtailracelegasaconsequenceoftheincreasedpressureonthewallcausedbytheeffectofcentrifugalforces.
AnumberofstructuralstudiesoftunnelspillwaysforhydraulicworkssuchastheRogunskii,Teri,Tel'mamskii,and
Tupolangskiihydraulicworksbasedondifferentoperatingprincipleshavenowbeencompleted.Theseconstructionsmaybe
dividedintothefollowingbasicgroups:
-vortex-type（orso-calledsingle-vortextype）spillwayswithsmoothdissipationoftheflowenergythroughoutthe
lengthofthetunnelwhenLr>（60--80）hTor（60--80）dT（wheredTandhTarethediameterandheightofthetunnel;cf.
Fig.1）,whilethecross-sectionofthetunneliseithercircularornear-circularthroughoutitslength.
-vortex-typespillwayswithincreasinglygreaterdissipationoftheenergyofthevortex-typeflowoverashorter
lengthLr-<（60--80）hTofanoncircularsectionriverdiversiontunnel（horseshoe-shaped,square,triangular）whichis
connectedtotheeddychambereitherbymeansofanenergy-dissipation（expansion）chamber（Fig.2）[5,6]orbymeansof
asmoothtransitionleg[7];
-spillwayswithtwoormoreinteractingvortex-typeflowsinenergy-dissipationdischargechambers[8]orinspecial
energydissipatorsthathavebeentermed"counter-vortexenergydissipators"[2,4].
Theterminalportionofthetailracetunnelofavortexspillwaymaybeconstructedintheformofaski-jumpbucket,
astillingbasin,orspecialstructuresdependingontheflowrateattheexitfromthetunnelandontheconditionsinthe
channeldownstream.Thehydraulicsystemusedtolinktheflowtothetailracecanalmayinvolvetheuseofeitheroverflowtype
orfree-falltypestructures.
Vortexspillwayswithsmoothoraccelerated[7]dissipationofenergyovertheentirelengthofthewaterconduit
representthesimplestandmostpromisingtypesofhydraulicstructures.
Techniquesofdesigningvortexspillwayshavenowbeendevelopedandpublishedinnumerousstudies[2,7,8];in
particular,techniquesarenowavailableforcalculatingthehydraulicresistanceofindividuallegsofarouteandtheflowrates
andpressuresinvortex-typeflow.However,foreachactualhydraulicprojectadesignedstructuremustalsobeevaluatedby
meansofmodelinvestigations,sinceitisstillnotpossibletoevaluatealltheelementsoftheoperationofaspillwayby
meansofcalculations.
Thus,letusturnourattentiontoanumberoftheoreticallyimportantproblems.Afamiliaritywiththesetopicswill
beofassistanceinthedesignandinvestigationofvortexspillways.
EvaluationoftheDesignandGeometricDimensionsoftheElementsofaSpillway.Theselectionofaparticular
typeofspillwaydependsonanumberoffactors,suchastheeffectivehead,themagnitudeoftheescapagedischarge,the
configurationofthehydraulicproject（forexample,theuseofariverdiversiontunnelduringtheoperationalperiodorofthe
waterconduitsofhydroelectricpowerplantsintheconstructionperiod）,conditionsinthedischargeoftheflowintothe
tailracechannel,topographicandgeologicalfeatures（inparticular,thepossiblelengthofthetailraceleg）,andthetechnical
andeconomiccharacteristics.
Inlet（entrysegmentintheformofsurfaceorsubsurfaceofftake）.Theinletisdesignedonthebasisofstandard
techniquestomaintainitsconveyancecapacitywhenfunctioninginthefree-fallregime.Shafts（verticalorinclined）.Thediameteroftheshaftismadenearlyequaltothediameterofthetailraceleg:
ItshouldbenotedthattheeddynodeisdesignedsothatA=Areq,whereAreqisthevalueofthegeometricparameterofthevortexgeneratorneededtomaintaintherequiredprerotationoftheflow.Forexample,fortheconditionsoftheTupolangskiivortex-typespillway,Areq=1.4;fortheTel'mamskiihydraulicworks,Areq=0.6;andfortheRogunskiispillway,Ar:
q=1.1.
AsecondparameterwhichcharacterizesthedegreeofrotationoftheflowonindividuallegsofthetailracesegmentistheintegralflowrotationparameterII[1,2].Theprerotation170behindthevortexgeneratingdeviceatadistance3.0dT
fromtheaxisoftheshaftmaybedeterminedonthebasisofgraphicaldependencesthus:
17_o=f（A）（Fig.4）.Tailracetmmd.Theoverallwidthsofthetunnelaredeterminedbythetypeofspillwaydesignwhichisselectedandthemethoddecidedonfordissipationoftheexcessenergy（eitherbymeansofsmoothorincreasinglymoreintensivedissipation）.EnergyDissipationChamber.Thechoiceofdesignanddimensionsdependsontherateofrotationoftheflowattheinlettothechamberandonthelengthofthetailracetunnelfollowingthechamber.ForatailracetunnelwithLT/dT_<60,itisbesttouseaconvergingtube（orcylindrical）segmentastheconjugatingelementbetweenthetangentialvortexgeneratorandtheenergydissipationchamber.Thesegmentwillberesponsibleforthefollowingfunctions:
reductionoftherateofrotationoftheflowattheinlettotheenergydissipationchamber,equalizationofflow
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