9405供电设计Word下载.docx
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1905.75
电滚筒
45
49.5
272.25
皮带涨紧车
JHMB-14
18.5
20.35
112
喷雾泵
BRW-315/10
75
82.5
453.8
660
回柱机
排水泵
DF80-30*7
2*45
2*49.5
2*272.25
90
调度绞车
JD-1.6
3*25
3*27.5
3*151.25
1140V系统负荷
4458.5KW
4735.5KW
660V系统负荷
277KW
二、9405主要电气技术参数
三、变压器的选择计算：
（一）1140V系统变压器的选择：
根据公式：
S=Kx×
Σpe/COSΨpjCOSΨpj取0.7
1、总容量计算Σpe＝4458.5（Kw）
需用系数Kx=0.4+0.6×
Pmax/Σpe
=0.4+0.6×
400/4458.5
=0.45
S=0.45×
4458.5/0.7=2866.1（KVA）
为保证供电质量选KBSGZY-1600移变一台，KBSGZY-1250移变一台，KBSGZY-1000移变一台，KBSGZY-800移变一台，KBSGZY-630移变一台，分别：
1#移变供：
后溜、转载机；
2#移变供：
前溜、破碎机、乳化液泵、乳化液泵；
3#移变供：
采煤机；
4#移变供：
皮带机；
5#移变供:
皮带机；
2、1#移变校验：
总负荷：
Σpe＝400×
2+400＝1200（Kw）COSΨpj取0.7
需用系数:
Kx=0.4+0.6×
＝0.4+0.6×
400/1200
＝0.6
则：
S=0.6×
1200/0.7＝1028.6（KVA）<
1250（KVA）（合格）
3、2#移变校验：
2+250+250+250=1550（Kw）COSΨpj取0.7
400/1550
=0.55
则：
S=0.55×
1550/0.7=1218（KVA）<
1600（KVA）（合格）
4、3#移变校验：
总负荷：
Σpe＝700（Kw）COSΨpj取0.7
300/700
＝0.66
S=0.66×
700/0.7＝660（KVA）<
1000（KVA）（合格）
5、4#移变校验：
Σpe＝2×
315=630（Kw）COSΨpj取0.7
315/630
＝0.7
S=0.7×
630/0.7＝630（KVA）<
800（KVA）（合格）
6、4#移变校验：
Σpe＝315+45+18.5=378.5（Kw）COSΨpj取0.7
315/378.5
＝0.9
S=0.9×
378.5/0.7＝486.6（KVA）<
630（KVA）（合格）
（二）、660V系统变压器的选择：
1、总容量计算Σpe＝277（Kw）
75/277
=0.56
S=0.56×
277/0.7=221.6（KVA）
为保证供电质量选，KBSGZY-315移变一台，6#移变供：
9405工作面回、进风系统。
四、高压电缆的选择计算：
为保证供电质量选二根（编号为1#、2#、）供电，1#电缆供2#、3#移变，2#电缆供1#、4#、5#、6#移变。
（一）、按经济电流密度选择电缆截面：
1、根据公式：
Ig=Kx×
Σpe/（3×
Ue×
COSΨpj）计算长期最大工作电流
其中COSΨpj取0.7，Ue=10（Kv）
1#电缆：
Σpe＝700+2*400+250+250+250
＝2250（Kw）
400/2250
=0.51
则Ig=0.51×
2250/（3×
10×
0.7）
=94.7（A）
2#电缆：
400+400+2×
315+75+18.5+2×
18.5+3×
25+2×
45+315
＝2440.5（Kw）
Kx=0.4+0.6×
400/2440.5
=0.50
则Ig=0.50×
2440.5/（3×
=100.6（A）
2、按年最大负荷利用小时大于5000，选电缆的经济电流
查《矿用电缆》表137，取Jj=2（A/mm2）,则：
经济截面为：
Sj=Ig/Jj=94.7/2=47.35（mm2）
2#电缆：
Sj=Ig/Jj=100.6/2=50.3（mm2）
经济电流密度按年利用小时：
5000以上选：
Ji（电力手册）
以经济截面偏小的规则（煤矿供电）：
根据以上计算选择电缆：
1#电缆为MYPTJ－3×
70+1×
25型电缆，长度为1550m;
2#电缆为MYPTJ－3×
25型电缆，长度为1610m;
（二）、按长期允许载流校验电缆截面：
公式：
K1×
K2×
K3×
Iy>
Ig
式中：
K1—电缆的环境温度系数，查《矿用电缆》附表216，取K1=1;
K2直埋电缆的土壤热阻率修正系数，取K2=1;
K3—多根电缆并列敷设时的修正系数，取K3=1;
Iy—电缆的长时允许电流；
查《矿用电缆》附表214
校验：
1#电缆Iy＝220（A）>
94.7（A）（符合要求）
2#电缆Iy＝220（A）>
98.2（A）（符合要求）
（三）、按短路电流校验电缆的热稳定性：
公式：
SminId（3）×
Tj/C（mm2）
式中：
Id（3）三相最大稳定短路电流（A）
Tj短路电流作用的假想时间，取Tj＝0.5（s）
C热稳定系数，查《矿用电缆》表141，取C＝100
三相最大稳定短路电流的计算：
从二中央配电室到9405设备车电缆为MYPTJ－3×
25型电缆，1号电缆长度为1400×
1.1=1540m,取1550m，2号电缆长度为950×
1.1=1045m,取1050m.
查表得：
MYPTJ－3×
25型电缆，电阻R＝0.3（/Km），电抗X＝0.08（/Km）；
二中央配电室高开短路容量：
Sd＝54.03（MVA）Up＝10000（V）
则：
系统电抗为Xy＝Up2/Sd＝100002/54.03×
106
＝1.85（）
ΣR＝0.3×
1.55=0.5（）
ΣX＝1.85+1.55×
0.08＝2（）
Id1（3）＝Up/（3×
ΣR2+ΣX2）
＝2777.8（A）
Id1（3）×
Tj/C＝2777.8×
0.5/100
＝13.9（mm2）<
70（mm2）
所以按电缆的三相短路校验电缆的热稳定校验符合要求。
五、低压电缆的选择
（一）、1140v系统电缆的选择：
1、采煤机电缆的选择：
a、电缆的长度：
移变距采煤机最远端约270（m）
Ls＝1.1×
270＝297（M），取Ls＝300（m）
b、按长时允许电流选择电缆截面：
根据电缆的实际工作电流Ig=240（A）.
根据Iy>
Ig，选MCP95mm²
电缆一根，长度为300m,（符合要求）
C、按允许电压损失校验电缆截面：
正常运行时，1140V电网最大允许电压损失，最远端为10％，
即：
Umax＝1200-1140×
90％
＝174（V）
变压器的电压损失：
查表得
KBSGZY-1000/10R移变的技术参数为U％＝4.5％，P＝6100（w）
Zb＝U％×
Ue2/Se
＝0.045×
12002/（800×
1000）
＝0.1（）
Rb＝P×
Ue2/Se2
＝6100×
1000）²
＝0.0137（）
Xb＝Zb2-Rb2
＝0.098（）
Ibg＝2×
186+2*25+13.3
＝453.3（A）
COSΨpj＝0.7，则SinΨpj＝0.714
Ub＝3×
Ibg×
（Rb×
COSΨpj+Xb×
SinΨpj）
＝3×
453.3×
（0.0137×
0.7+0.098×
0.714）
＝62.4（V）
电缆的电压损失：
查表得MCP95mm²
电缆
Ro＝0.23（/Km），Xo＝0.075（/Km）
则R1＝0.23×
0.3＝0.07（）
X1＝0.075×
0.3＝0.02（）
Ul＝3×
Ig×
（R1×
COSΨpj+X1×
SinΨpj）
＝26.3（V）
总的电压损失U＝Ub+Ul
＝62.4+26.3
＝88.7（V）<
174（V）（校验合格）
d、按起动时的电压损失校验电缆截面：
根据规定，最远端最大功率电动机起动时，其端电压不得低于电网电压的75％，
1140V最大允许电压损失为：
1140×
25％＝285（V）,因电流与电压成正比，则起动
电流按额定起动电流的75％计算，起动时CosΨpj取0.5，相应SinΨpj取0.87
已知Iq＝1017.5（A）
IQ＝75％×
Iq
＝763（A）
IeQ＝763+185+2×
25+13.3
＝1011.3（A）
UbQ＝3×
IeQ×
CosΨpj+Xb×
SinΨpj）
1011.3×
0.5+0.098×
0.87）
＝161.3（V）
UlQ＝3×
IQ×
CosΨpj+X1×
SinΨpj）
＝3×
763×
（0.06×
0.5+0.02×
0.87）
＝62.6（V）
起动时总的电压损失：
UQ＝UbQ+UlQ
＝161.3+62.6
＝223.9（V）<
285（V）（校验合格）
2、前工作溜电缆的选择：
移变距前工作溜机头电机约60（M），机电机尾约240（M）
Ls1＝1.1×
60＝66（M），取Ls＝70（M）
Ls2＝1.1×
240＝264（M），取Ls＝270（M）
前工作溜单机持续电流为Ig＝248（A）
选MYP3×
95-1×
25型电缆两根，机头长度为70M,机尾长度为270M，
该电缆长时允许电流为250（A）>
248（A），符合要求。
<
1>
、变压器的电压损失：
KBSGZY-1600/10R移变的技术参数为U％＝6％，P＝9132（w）
Ue2/Se
＝0.06×
12002/（1600×
＝0.054（）
＝9132×
＝0.0051（）
Xb＝Zb2Rb2
248+155+155
＝806（A）
806×
（0.0051×
0.7+0.054×
0.714）
＝59（V）
2>
、按前工作溜最远端机尾电缆计算电缆的电压损失：
查表得MYP3×
95+1×
25型电缆R0＝0.2301（/Km），Xo＝0.075（/Km）
R1＝0.2301×
0.27＝0.062（）
X1＝0.075×
0.27＝0.020（）
Ul＝3×
COSΨpj+X1×
248×
（0.062×
0.7+0.020×
＝24.7（V）
＝59+24.7
＝83.7（V）<
起动时CosΨpj取0.5，相应SinΨpj取0.87
前工作溜原设计长度160M现用180M所以电流为原设计的112.5％
得Iq＝1364×
1.125=1534.5（A）
则IQ＝112.5％×
＝1534.5（A）
IeQ＝1534.5（A）
起动时变压器的电压损失：
1534.5×
0.5+0.054×
＝131.6（V）
起动时电缆的电压损失：
＝128.6（V）
＝131.6+128.6
＝260.2（V）<
3、后工作溜电缆的选择：
移变距后工作溜机头电机约70M，机尾电机约260M
70＝77（M），取Ls＝80（M）
260＝286（M），取Ls＝290（M）
后工作溜单机持续电流为Ig＝248（A）
为保证供电质量选MYP3×
25型电缆两根，机尾长度为290M,机头长度为80M，
KBSGZY-1250/10R移变的技术参数为U％＝4.5％，P＝7400（w）
Uep2/Se
＝0.045×
1200/（1250×
＝0.052（）
＝7400×
12002/（1250×
＝0.007（）
＝0.0515（）
Ibg=2×
248+248
＝744（A）
COSΨpj＝0.7，SinΨpj＝0.714
744×
（0.007×
0.7+0.0515×
＝53.7（V）
、电缆的电压损失：
查表得MYP3×
0.29＝0.06（）
0.29＝0.02（）
0.7+0.02×
＝24.1（V）
＝53.7+24.1
＝78.8（V）<
后工作溜原设计长度160M现用180M所以起动电流为原设计的112.5％
1.125=1534.5（A）
则IQ＝112.5％×
IeQ=1534.6（A）
起动时变压器的电压损失：
0.5+0.0515×
＝55.5（V）
＝55.5+128.6
＝184.1（V）<
4、转载机电缆的选择：
移变距转载机电机约25M。
25＝27.5（M），取Ls＝30（M），
转载机持续电流为Ig＝248（A）
25型电缆一根，长度为30m
c、按允许电压损失校验电缆截面：
0.03＝0.006（）
0.03＝0.002（）
（0.006×
0.7+0.002×
＝2.4（V）
＝53.7+2.4
＝56.1（V）<
已知Iq＝1364（A）
则IQ＝75％×
＝767.25（A）
IeQ=767.25+248+248+248
＝1511（A）
1511×
＝126.4（V）
767.25×
0.5+0.002×
＝6.3（V）
＝126.4+6.3
＝132.9（V）<
5、皮带机电缆选择：
a、电缆的长度：
移变距皮带机电机约25M
则:
LS=1.1×
25=27.5（M）取LS=30m
b、按长时间允许电流选择电缆截面：
皮带机持续电流为Ig=195.3（A）
为保证供电质量，选MYP3×
70-1×
25型电缆一根，长度为30m。
该电缆长时允许电流为208>
195.3（A），符合要求。
c、按允许电压损失校验电缆截面：
正常运行时，1140V电网最大允许电压损失，最远端为10%
即：
△Umax=1200-1140×
90%
=174（V）
变压器的电压损失：
查表得：
KBSGZY-800/10R移变的技术参数为：
△U%=5%，△P=6000（w）
Zb=△U%×
Ue2/Se
求。
＝0.055×
＝6000×
＝0.0135（）
195.3
＝390.6（A）
390.6×
（0.0135×
25型电缆R0＝0.3151（/Km），Xo＝0.078（/Km）
R1＝0.3151×
0.03＝0.009（）
X1＝0.078×
（0.009×
＝5.2（V）
＝53.7+5.2
＝58.9（V）<
d、按起动时的电压损失校验电缆截面：
已知Iq＝1074.15（A）
＝805.6（A）
IeQ=805.6+2×
＝1196.2（A）
1196.2×
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