1#楼落地脚手架方案要点Word文档下载推荐.docx
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垂直偏差绝对值在此工程中不超过30mm。
c、步高的确定:
脚手架的步高应尽可能不妨碍施工人员,在穿越脚手架时能顺利通过,步高一般需要较大,经确定定为1.8m。
结构施工时,作业层脚手板沿纵向应满铺,做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实,不得超过50mm的间隙,作业层下面要留一层脚手板作为防护层。
d、脚手板的铺设:
对于铺设的脚手板,在每块脚手板两端下面均要有小横杆、杆离板端的距离应不大于150mm,小横杆应放平、扣牢。
搭设铺设的脚手板,要求两块脚手板端头的搭接须严密,接头处必须在小横杆上,脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实,必须用铁丝绑牢,不允许垫砖块等易碎物体,严禁留探头长度大于150mm的脚手板,脚手板应在下列部位给予固定:
(1)脚手板的两端和转角处。
(2)长方向每隔10-15m。
(3)有可能发生滑动的部位。
e、作业层的安全设施:
在脚手架外侧挂密目安全网,作业层铺脚手板。
f、支撑体系:
脚手架必须设置支撑体系。
支撑体系包括纵向支撑、横向支撑和水平支撑。
设置支撑体系的原因是使脚手架形成一个几何稳定体系,加强其整体刚度、局部刚度和某些薄弱环节的稳定。
g、剪刀撑:
为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性,在脚手架外立杆外设置剪刀撑。
沿脚手架纵向两端和转用处起每隔7根立杆距离设一组,要求斜杆以45度设置剪刀撑。
h、水平支撑:
加强脚手架横向刚度的措施之一是加强水平刚度,用长度为1500mm的小横杆。
i、连墙拉结点:
本工程利用穿墙螺栓与脚手架作固定联接。
联接点间距不超过6米。
每层设一道,垂直距离为2.75米,联结点的位置在立杆和大横杆相交处。
在实际施工中需要临时拆除联墙点时,必须采取有效的补救措施,以防止立杆失稳。
由于联结点是保证脚手架不失稳的主要手段,要求联结处墙体本身要有足够的刚度,故联结点在水平方向应设置在楼板附近,不得连在稳定性差的建筑部件上,以免脚手架失稳而倒塌。
k、立杆:
纵向间距1500mm,相邻立杆间距要错开,立杆接头与相近的大横杆的距离不宜大于步高的1/3,相邻立杆接头的高度差应大于500mm。
p、脚手架的基座:
落地式脚手架支承在50×
250mm的脚手板作上,并设有排水措施,以保证脚手架基座不得积水。
对于扫地杆一般离下脚面不超过180mm,扫地杆必须扣牢,它的功能是约束杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降。
相邻立杆的接头应错开布置在不同的步距内,与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。
2.3剪刀撑设置
剪刀撑每隔15m设一组,剪刀撑的撑杆(6m标长)除两端用旋转扣件与立杆或大横杆扣紧外,其中间设二个扣结点。
2.4联墙点
垂直方向每层设置联墙点,水平距离≤6m一道,用短钢管将脚手架稳固。
2.5杆件探头长度杆件相交伸出的探头长度,均应大于10cm,以防止杆件滑脱。
2.6脚手外侧防护
三分之一高步架设一根防护栏杆;
防护架应高出水平作业面1.2m。
2.7扣件的安装注意事项
(1)扣件螺栓拧紧要适当,扭力矩控制在40-50N·
m,扭力扳手检查。
(2)横杆扣件的开口朝向要求向上为原则,避免滑扣。
外墙挂架设计计算
说明:
1、混凝土强度按C30考虑。
2、每个开间按1.8m考虑。
3、设定挂架上承受模板荷载,且模板荷载按大钢模板计算。
4、安全系数按5考虑。
(一)荷载计算
1、自重
每榀挂架自重:
104kg
钢管支撑自重:
9*3.84*1.8=62.21kg
碗口件自重:
1.25*6=7.5kg
跳板自重:
50*1.8*1.3=117kg
合计:
290.71kg
2、模板荷载
按每个开间1.8M计算:
1.8*2.6*120=561.6kg
3、施工荷载:
200*1.4=280kg
(二)内力计算
1、内力计算简图(见附图01、02、03、04)
模板荷载为集中荷载
F1=561.6kg=5.5KN
操作平台上荷载按均部荷载计算,则单位面积上的荷载为:
(290.71+280)/(1.8*1.3)=2.39kg
化为集中荷载为:
F2=(2.39*1.8*1.3)/2=2.8KN
2、内力计算
(1)支座反力Rav=F1+2F2=5.5+2*2.8=11.1KN
RBH=(2.8*0.65=1/2*2.8*1.3)/2=1.82KN
RAH=RBH=1.82KN
(2)杆件的内力:
由于内力平衡,这里可不做计算。
3、抗压计算
C30混凝土抗拉强度标准值为2.0/mm2。
混凝土养护强度标准值按15%计算。
即:
2.0*15%=0.3N/mm2,允许拉力:
[τ]=0.3*120*120*10-3=4.32KN
则:
K=[τ]/RAH=4.32/1.82=2.374>
2.0
满足要求:
4、抗压计算
C30混凝土抗压强度标准值为20.0/mm2。
20.0*15%=3N/mm2
允许压力:
以螺杆φ32*400计算
[N]=3*400*(32*3.14)/2*10-3=47.28KN
RAv=11.1KN
K=[N]/RAv=47.28/11.1=4.26>
3
满足要求。
5、螺杆抗压验算
A3钢抗拉设计值为190N/mm2
允许拉力:
[τ]=190*1/4*32*10-3=37.24KN
AAH=1.82KNK=[τ]/AAH=37.24/1.82=20.46
满足要求
6、螺杆抗剪计算
A3钢抗剪设计值为110N/mm2
允许剪力:
[τ]=110*1/3.14*322*10-3=67.7KN
RAV=11.1KNK=[N]/RAN=67.7/11.1=6.1>
5
(二)外挂架角焊缝计算
首先计算最小焊角尺寸:
HFIM≥1.5TMAX1/2=1.5*4.21/2取HFIM=3.07
假定角焊缝的破坏面均为45O,候部截面不计熔深和凸度,其宽度
He=0.7Hf=0.7*3.07=2.15mm
根据外挂架设计计算可知NX=1.82KNNY=11.1KN
垂直焊缝长度方向的力NX对焊缝没用正应力,故不做计算,平行长度方向上的力NY对焊缝有剪应力。
τf=NY(He∑Lw)≤Ft
τf=11100/(2.15*2*190)≤Ftw=125
τf=13.58≤Ftw=125
(三)外挂架间距设计计算
计算原则
安全系数取值为5。
计算说明
2、设定外挂架上承受模板荷载,且模板荷载按大模板计算。
3、模板重量按120kg/m2考虑。
4、外挂架间距设定为A。
内力计算:
1、由前面外挂架设计计算可知:
F1=(3.06A)KN
F2=(1.92+0.49A)KN
RAV=(4.04A+3.84)KN
RBH=(4.9+0.64A)KN
2、螺栓抗剪计算
A3钢抗剪设计值为110N/mm2
允许应力:
[τ]=110*1/4*3.14*32*10-3=37.24KN
由k=[τ]/RAv得:
RAv=67.7/(4.04A+3.84)=5
得:
A=2.4m
3、抗压验算
因为RAV=4.04A+3.84
所以:
A=1.39m
4、螺杆抗拉验算
A3钢抗拉设计值为190N/mm2
[τ]=190*1/4*322*10-3=37.24Kn
由K=[τ]/AAH得:
AAH=[τ]/K=37.24/(4.9+0.64A)=5
所以:
A=3.98m
5、混凝土抗拉验算:
混凝土抗拉验算强度标准值为2.0N/mm2,混凝土养护强度按标准值的15%计算。
即:
2.0*15%=0.3N/mm2
[τ]=0.3*120*120*10-3=4.32Kn
因:
RBH=RAH
由K=[τ]/RAH得:
4.32/(4.9+0.64A)=5
混凝土抗拉力与RAH力的方向相反
A=6.31m
因为要同时满足上述条件
因此,外挂架的最大间距为1.39m。
四、卸料平台施工
1、悬挑式卸料平台体系
卸料平台以18a#槽钢作为钢丝绳受力主梁,间布16a#槽钢作为分布主梁,8#槽钢作为次梁,沿次梁垂直方向满铺50厚的脚手板作为平台。
平台周圈设置48×
3.5钢管护栏,其高度不小于1.5m,护栏中部设置一道高0.7m水平杆。
护栏内侧设置18cm挡脚板,外侧满挂密目网。
斜拉钢丝绳采用6*37φ21.5mm穿过预留墙孔,墙体内侧加10厚钢垫板用双螺母固定。
将钢丝绳穿过钢筋圆环锁成环状,端头用Y-22夹头锁紧。
上夹头时先将螺栓拧紧,直到绳被压扁1/3~1/4直径时为止,并在绳受力后,再将夹头螺栓拧紧一次,以保接头牢靠。
钢丝绳用花篮螺栓调节,使四根钢丝绳受力均匀,并使钢平台外口略高于内口。
花篮螺栓选用“OO”型,花篮螺丝号码为3.0。
卸料平台构造见图二。
图二:
卸料平台构造
2、杆件计算
(1)分别验算杆件在均布荷载、集中荷载作用时的最大内力。
(2)平台堆料主要是模板支撑钢管,其中以长度为1.2m的居多。
假设2t重1.2m长钢管集中堆放在平台悬挑端中部,作为集中荷进行验算。
(3)计算过程
次梁计算
永久荷载分项系数为1.2可变荷载分项系数为1.4
①次梁拟选用8#槽钢[8
②荷载计算
恒载杆件自重80.4N/m
脚手板重400*0.5=200N/m
Σq1=280.4*1.2=336.48N/m
永久荷载
均布活载2000*0.5*1.4=1400N/m
均布荷载作用q2=336.48+1400=1736.48N/m
集中荷载作用p=10000N
③跨中最大弯矩
计算简图
均布荷载:
M=q2l2/8=1736.48*1.32/8=367N·
m
集中荷载:
M=q1l2/8+pl/4=1736.48*1.32/8+10000*1.3/4=4980N·
Wn·
f=25.3*103*215=5440N·
m>
M
弯曲强度满足要求
主梁计算
①主梁拟采用16#槽钢[16a
假设仅中部支承在洞口上的两道主梁受力。
次梁传来均布荷载作用1736.48*1.5/0.5=5209N/m
集中荷载作用336.48*1.5/0.5=1009N/m
主梁自重172.3N/m
均布荷载作用q3=172.3*1.2+5209=5416N/m
集中荷载作用q3’=172.3*1.2+1009=1216N/m
p=10000N
3最大弯矩
假设内侧兜梁不参加计算。
M=q3l2/8-q3l12/4=5416*3.52/8-5416*0.52/4=7956N·
M=(q3’l/2)*0.5+(6/7p)*0.5-(q3’l2/2)/7
=(1216*3.5/2)*0.5+(6*10000/7)*0.5-(1216*0.52)/7=5306N·
f=108.3*103*215=23285N·
强度满足要求
兜梁计算
①主梁拟采用18#槽钢[18a
②荷载计算
主梁传来均布荷载作用(5416*42/2)/3.5=12379N
集中荷载作用(1216*42/2)/3.5=2779N
兜梁自重201.7*(3/2)*1.2=363N
均布荷载作用q4=363+12379=12742N
集中荷载作用q4‘=363+2779=3142N
p=20000N
③计算简图如下图所示:
④跨中最大弯矩
M=12742*0.85=10831N·
M=13142*0.85+20000*3.0/4=26170N·
f=141.4*103*215=30401N·
钢丝绳拉力计算
1钢丝绳承受拉力
选择集中力作用、均布荷载作用中较大力作为设计拉力
T=13142/sin46o=13142/0.719=18278N
②钢丝绳安全系数
选择6*37钢丝绳,直径21.5,破断拉力总和322kN。
K=FN/T=322×
0.82/18278=14〉[K]=10
N为换算系数取0.82。
吊钩计算
吊钩选用Ⅰ级φ22钢筋焊接在主梁上,焊缝为双面焊缝,焊缝按直角焊缝计算,焊角长度为8mm,两端均为双面焊,焊接长度为160mm,根据公式可得:
he=0.7*hf=0.7*8=5.6
Nt=1.22he∑LWfW=1.22*5.6*640*170=743321.6>
18278N
选用φ25,S=491mm2>
409mm2,满足要求
起吊吊钩计算
吊钩选用Ⅰ级φ22钢筋焊接在16a槽钢上,焊缝为双面焊缝,焊缝按直角焊缝计算,焊角长度为8mm,两端均为双面焊,焊接长度为140mm,根据公式可得:
Nt=1.22he∑LWfW=1.22*5.6*560*170=650406.4N>
3、卸料平台的安装和拆除
(1)安装提升
地上二层顶板模板拆后即可组装卸料平台,使用顺序为:
在相应孔位穿入钢丝绳→提升平台→固定平台→荷载试验→安全验收→投入使用。
二层以上结构平台整体提升,提升时先挂好吊环,松开钢丝绳,垂直慢速提升到上层,固定平台,检查无误后落钩。
(2)限重
卸料平台均布活荷载≤2KN/m2,集中荷载≤20KN。
(3)拆除
在使用过程中不允许拆挂架的任何部件,只有落地后才能拆除。
4、安全技术措施
4.1进行卸料平台的安装与提升时,现场要有安全员指挥,操作人员必须持证上岗。
4.2卸料平台的安装必须在塔吊工作面范围及塔吊司机的视野范围之内。
4.3卸料平台第一次安装完成后,经处施工技术部、安全质量监察科验收后方可使用。
之后每次提升后由安全员检查合格后即可使用。
4.4卸料平台使用前,必须进行荷载试验,总荷载为最大荷载,分三次均匀加载,每次时间4小时,均记录下沉高度、焊缝、结构墙体有无损坏并记录。
试验过程中派专人在地面管理,并设定10m以内范围的安全区。
4.5钢平台验收合格后,在钢平台维护栏杆上设置“限荷20KN”的荷载标志,用红油漆刷写。
平台按每次只允许堆放一种规格的材料计算,1.2m钢管每次放入量为300根,2.2m钢管每次放入量为150根,12mm厚竹夹板每次最大放为50张。
4.6每个流水段的卸料平台每次提升前、提升后必须进行检查、验收工作,合格后方可使用。
4.7卸料平台要定期检查,发现问题及时解决。
4.8施工人员必须严格遵守施工现场《安全技术管理手册》及《建筑施工“四大伤害”专项治理法规、标准》中的有关规定。
(四)、安全网施工
在首层挑6m宽水平网,以上每隔四层设3m宽水平网,全封闭设置,为保证行人安全,在5#住宅楼四周设2.2m宽,3m高人行通道,并连接楼内各出入口,上满铺脚手板。
具体布置见图三。