三柱墩盖梁左右横坡不一致时的施工.docx

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三柱墩盖梁在左右横坡不一致时的施工

谢阳阳

中交一公局第六工程有限公司

摘要：

本文结合我标段施工中的实际情况，经过会议研究和分析，对三柱墩盖梁左右横坡不一致时施工提出了多种施工方案，最终确定其中一种作为最优方案，从而在后续施工中，为此类似盖梁施工提供了成功的宝贵经验。

关键词：

三柱墩、盖梁、左右横坡、不一致、施工

1、工程概况

国道318线林芝至拉萨公路改造工程拉萨段第一合同段一分部起讫桩号为K4554+800～K4571+180.5,路线全长16.38公里。

起点始于拉萨市墨竹工卡县东郊，终点接二分部曲尼帕特大桥0#桥台。

主要工程包括：

路基工程、桥梁工程、涵洞通道工程和防护工程。

我部桥梁下部盖梁形式有两种，一种是桩基直接接盖梁，另一种是三根墩柱接盖梁，第一种直接采用土模法施工，工艺简单易控制；第二种由于三根墩柱接盖梁且盖梁左右幅横坡不一致，我部经过分析、讨论最终确定了一种最优的施工方案。

2、工艺方法要求

2.1支架搭设和底模安装

由于盖梁坡度不一致，根据实际情况，我部商议决定此类盖梁初步施工方案采用“临时支墩配合剪力销法”支架施工。

我部桥梁下部构造多为三根圆形柱式墩，盖梁模板支架采用在两端墩柱上预埋剪力销作支撑牛腿，中墩柱两侧用贝雷梁和工字钢做临时支墩，上放工2×2×I45a工字钢作横梁，横梁上方设分配梁，临时支墩立在桩顶系梁上。

具体施工方法如下：

（1）在墩柱施工时，两侧墩柱在距墩顶85cm位置（钢销的中心）埋设剪力销预留孔，预留孔采用直径11cm的PVC管预埋。

当预留孔与墩柱钢筋发生交叉时，对钢筋间距进行适当调整或进行预弯处理，尽量不截断墩柱钢筋；并在预留孔下方墩柱外侧增设加强钢筋网片，确保墩柱外观质量。

（2）待墩柱施工完成后，即可进行剪力销安装，以及盖梁支架、模板等安装，安装过程中，剪力销采用直径10cm，长度1.2m的钢棒4根，从墩柱两侧进行穿入，钢棒上方安置钢楔子，钢楔子下方与剪力销支撑处设置限位钢板，确保支架稳定。

（3）钢楔子上方布设两道横梁，横梁采用I45a工字钢，在墩柱两侧（纵桥向）共布置4根，每根长度11.5m，横梁工字钢跨度为1.71m（包含工字钢翼板宽度）。

横梁一端支撑在贝雷梁临时支墩上，另一端支撑在剪力销上方的钢楔上。

（4）横梁上方布设纵梁，纵梁采用I12.6工字钢，每根长度均为盖梁底宽，按50cm间距共布置38根；纵梁上方按30cm间距摆放10cm×10cm方木（约3m³），方木上铺设1.5cm厚竹胶板作为盖梁底模。

2.2钢筋加工及安装

盖梁钢筋在钢筋加工厂下料加工，然后运至现场绑扎成型。

骨架钢筋在钢筋加工厂制作前，提前加工胎具。

胎具制作材料可以采用L7.5角钢，用卷尺和角度尺，按照图纸设计盖梁骨架各种尺寸、角度测量、下料，然后开始焊接。

根据实际工程量，来加工胎具数量，以满足施工需要。

骨架钢筋制作时，把已经下料好的钢筋，准确的安放在胎具内，采用手工电弧焊焊接成型。

骨架主要焊接方式为双面搭接焊，焊缝长度要求不小于5d；当不能采用双面搭接焊时，才使用单面搭接焊，焊缝长度不小于10d。

焊接地线与钢筋接触良好，不得因接触不良而烧伤主筋。

焊接过程中，要保证焊接质量，严格按照图纸设计和规范要求施工。

钢筋加工完毕后运至现场绑扎成型。

钢筋笼绑扎时，骨架钢筋采用汽车吊吊装，安装就位，其他钢筋吊至盖梁底模上安装。

钢筋笼绑扎完毕后，自检且报检监理工程师合格后，进行下道工序施工。

2.3侧、端模安装

（1）侧模模板采用大块钢模板，端模根据盖梁尺寸设异形模板，以满足盖梁模板安装要求。

模板安装与拆除施工采用汽车吊。

（2）模板安装时，在侧模接缝处和端模与底模接缝处粘双面胶条密封，防止漏浆。

（3）侧模安装采用对拉螺杆使模板就位，对拉螺杆和模内支撑设置在同一平面，通过内外支撑对模板进行调整、加固，使其稳固。

（4）端头模板和侧模板采取对拉形式进行支撑、加固，防止涨模、跑模。

（5）模板支好后，测量模板控制点标高，确定混凝土浇筑位置，并做好标记，然后报检监理工程师，合格后开始浇筑混凝土。

2.4混凝土浇筑

混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土罐车运送至现场。

混凝土到达现场后，检测其坍落度，采用吊车吊料斗法浇筑。

混凝土浇筑时，采用对称、分层、连续浇筑法，从低往高推进，每层宜控制在300～350mm。

混凝土振捣采用插入式振动器振捣，振点间距控制在150～250mm之间，振捣时遵循“快插慢拔”的原则，至混凝土面不再下沉、不再溢出气泡、表面充分泛浆为准。

混凝土浇筑完成后盖梁顶面按控制标高准确抹平，盖梁顶面做二次压平收光处理。

盖梁混凝土施工要注意预埋钢筋及预埋件的位置准确，另外也要控制支座垫石顶标高。

混凝土浇筑完成及拆模后及时覆盖养生。

2.5养生

混凝土浇筑完毕待初凝后，表面采用土工布覆盖，洒水养护。

混凝土养护时间不少于7天。

2.6模板及支架拆除

模板与支架拆除从上向下拆除，混凝土达到一定强度后，首先拆除侧模及端模。

底模拆除时，首先拆除钢楔子，使盖梁底与底模板有一定空间，然后人工抽出竹胶板及下方方木，吊车拆除工字钢等大型构件，最后拆除贝雷支架。

3、盖梁支架验算

根据我部桥梁下部施工实际情况，最大盖梁尺寸（长×宽×高）为2080cm×240cm×178cm，混凝土最大工程量为88.86m3。

以最大盖梁作为支架验算依据，具体过程如下：

3.1盖梁底模铺设布置

盖梁底模（底模为1.5cm的竹胶板）下以30cm间距10cm×10cm方木纵桥向摆放（约3m³），下层50cm间距横桥向铺设I12.6工字钢纵梁（共布置38根），每根均为盖梁底宽；纵梁下方在墩柱两侧（纵桥向）各布设2×2×I45a工字钢横梁（共布置4根），每根长度11.5m，横梁工字钢跨度为1.71m（包含工字钢翼板宽度）；横梁下方设钢楔子，方便拆模，钢楔子一端支撑在剪力销（直径Φ100mm的Q235钢棒）上，一端支撑在贝雷梁临时支墩上。

我部三柱墩盖梁支架均采用剪力销、贝雷梁和工字钢等材料拼装而成，为方便手工计算，简化计算过程，采用简支梁计算方法，具体见图3-1和图3-2。

图3-1盖梁支架立面图

图3-2盖梁支架侧面图

3.2盖梁支架材料数据

3.2.1查取材料截面力学数据，计算参数由查阅相关资料取得，采用Q235钢材。

I12.6工字钢参数：

Ix=488cm4，Wx=77.5cm3，A截面积=18.12cm2，14.22kg/m；

I45a工字钢参数：

Ix=22200cm4，Wx=1430cm3，A截面积=102.45cm2，80.42kg/m；

Q235钢材弹性模量E=2.1*105MPa，密度ρ=7850kg/m3。

松木的单位重：

500Kg/m³。

则盖梁支架工字钢自重：

G1=（（2×19）×2.4×14.22+11.5×2×2×80.42）×10/1000=49.96KN

G2=3×500×10/100=15KN

3.2.2盖梁C40混凝土容重γ=26KN/m3（考虑盖梁钢筋密集）；圆柱墩顶部分盖梁混凝土重量由墩柱（d=1.6m）承担，则盖梁混凝土作用在支架上的重量：

G3=88.86×26-1/4×π×1.62×1.78×3×26=2031.35KN

3.2.3盖梁底模采用15mm的竹胶板，侧模均采用定制成套大块钢模，每套重5000Kg；端模（2+2）m,宽度2.4m单位面积重：

52.75Kg/m³

G4=（5000+4×2.4×2×52.75）×10/1000=60.13KN

3.2.4人员及施工小型机具设备等按浇筑混凝土时有工人及管理人员6名，70kg/人，振动棒2台，25kg/台，其他设备300kg；则人员及施工小型机具设备荷载：

G5=（6×70+25×2+300）×10/1000=7.7KN

3.2.5混凝土浇筑及振捣荷载竖向取4.0KN/m2，则产生的荷载：

G6=（20.8×2.4-1/4×π×1.62×3）×4=175.56KN

支架总重量：

G0=G1+G2+G3+G4+G5+G6=49.96+15+2031.35+60.13+7.7+175.56=2339.7KN

计算荷载取安全系数1.2，则

G=1.2×G0=2807.64KN

3.3支架纵梁计算

3.3.1盖梁底部支架单位荷载

q=G/A=2807.64/（18.12×2.4-1/4×π×1.62×3）/2=74.95KN/m2

盖梁底模下纵梁I12.6工字钢间距为0.5m，横梁2×I45a工字钢中心间距为1.71m；单根纵梁平均线性均布荷载

q=74.95×0.5=37.48KN/m

图3-3盖梁支架纵梁（I12.6）受力简图

3.3.2剪切应力验算

两端支承力RA=RB=37.48×1.71/2=32.05KN，纵梁受剪切力

τ=Q/A=32.05×103/（18.12×100）=17.69MPa<[τ]=125MPa

符合要求！

3.3.3纵梁强度验算

最大弯矩Mmax<1/8×37.48×1.712=13.7KN•m

弯曲应力

符合要求！

3.3.4纵梁刚度验算

f=5ql4/384EI=5×37.48×17104/（384×2.1×105×488×104）=4.07<[ƒ]=L/400=1750/400=4.4mm

符合要求！

3.4支架横梁计算

盖梁支架两根横向2×I45a工字钢各承受帽梁一半的重量，均布荷载（单侧）

q=G/L=2807.64/2/2/10.4=67.49KN/m

图3-4盖梁支架横梁（2I45a）受力简图

3.4.1剪切应力验算

横梁在剪力销及临时支墩处反力，剪力：

RA=ql/2×（1+a/l）2

=67.49×6/2×（1+2.8/6）2=435.54KN

VA左=-qa

=67.49×2.8=-188.97KN

VA右=RA–qa

=435.54-188.97=246.57KN

RB=ql/2×（1-a/l）2

=67.49×6/2×（1-2.8/6）2=57.59KN

VB=-RB

=-57.59KN

横梁最大剪切力在剪力销支点处，

Τmax=VA右/A

=246.57×1000/102.45×100=24.07MPa<[τ]=125MPa

符合要求！

图3-5盖梁支架横梁（2I45a）剪力简图

3.4.2纵梁强度验算

横梁AB段弯矩，a=2.8m，l=6m；

M=ql²/8（1-a²/l²）

=67.49×6²/8×[（1-2.8²/36）=237.56KN•m

横梁CA段和BD段最大弯矩出现在支承点A、B两处弯矩

MA=-qa²/2=-67.49×2.8×2.8/2=-264.56KN•m

MB=-ql²/2=-67.49×1.6²/2=-86.39KN•m

图3-6盖梁支架横梁（2I45a）弯矩简图

则横梁最大弯曲应力出现在支承点上，

σ=Mmax/W=264.56×106/（1430×2×103）=92.5MPa<[σ]=215MPa

符合要求！

3.4.3横梁刚度验算

横梁中跨AB段挠度

f=ql²/384EI×（5-24a²/l²）

=67.49×62×1012/（384×2.1×105×22200×2×104）×（5-24×2.82/62）

=-0.015mm<[ƒ]=L/400=6800/400=17mm

符合要求！

横梁悬臂端CA段挠度

fc=qal³/24EI×（4a²/l²+3a³/l³-1）

=67.49×2800×6000³/（24×2.1×105×22200×2×104）×（4×2.8²/6²+3×2.8³/6³-1）

=3.21mm<[ƒ]=2800/400=7mm

符合要求！

注：

由于悬臂端挠度影响，在浇筑时高程提高1cm。

3.4.4剪力销横梁计算

横梁（剪力销处）支承力RA=435.54KN，

σ=RA/A=435.54×1000×4/（π×1002）

=55.48MPa<[τ]=125MPa

符合要求！

根据以上验算，盖梁支架搭设满足施工要求。

3.4.5施工注意事项

施工过程中双排I45a工字钢要焊接固定，并通过纵向型钢对盖梁两侧的I45a横梁进行连接；中间墩柱处I45a纵向连接，防止横梁向两端滑移，确保支架整体稳定。

4、结语

我部按照此支架搭设方案进行了三柱墩盖梁左右幅横坡不一致时的盖梁施工，并顺利的完成了我部所有桥梁的下部盖梁施工，取得了成功的经验，同时邻标段也采取了我部此类盖梁的施工方法，得到了认可。

在以后的施工中，希望此类盖梁的施工方法能得到借鉴，进一步完善和提高。

参考文献

[1]混凝土结构工程施工质量验收规范.GB50204-2002.

[2]公路桥涵施工技术规范.JTG/TF50-2011.

[3]《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004

[4]建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.JGJ130—2011

[5]路桥施工计算手册.

姓名：

谢阳阳，性别：

男，出生年月：

1989.11，学历：

大专，职称：

助工，联系方式：

18690508032

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