龙湖柏树西单箱五室变截面连续刚构桥梁专项施工方案文档格式.docx

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标高台身和墩柱施工前，将与承台的施工缝处砼表面凿毛，剔除松散砼，清理渣物并冲洗干净。

然后绑扎台身及墩柱钢筋，经监理检查验收后支设模板。

模板采用δ=1.8cm厚竹胶板，以50×

100木枋为竖向背楞，间距20cm,横向2根φ48钢管辅以双向φ16＠60cm对拉螺杆进行对拉加固，底排螺杆距底面不得大于30cm，螺杆外套φ20PVC管。

墙身砼应分层浇筑，分层振捣，每层厚度不得大于50cm待砼强度达到设计要求强度100％后可拆模。

拆除内外侧模板，抽出对拉螺杆，采用1：

2水泥砂浆将对拉螺杆孔封堵。

为确保美观，水泥砂浆须掺入适量粉煤灰和白水泥，使封堵颜色与墙身砼颜色色泽一致后进行封堵填抹。

2.2台身模板计算：

2.2.1计算参数：

（1）Ф48*3.5钢管截面积A=489mm2，重量为3.84kg/m，回转半径i=15.78mm，弹性模量E=200000N/mm2，抗弯强度设计值[fc]=205N/mm2。

（2）5*10矩形楞木截面积A=5000mm2，重量为30kg/m，截面惯性矩Ix=412.67cm4，截面最小抵抗矩Wx=83.33cm3，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度设计值fc=13N/mm2。

（3）M16对拉螺杆轴向拉力设计值N=24.5KN。

（4）18mm厚竹胶板抗弯强度设计值取35N/mm2，弹性模量取9898N/mm2，剪切强度[fv]=1.4N/mm2。

2.2.2荷载设计值计算：

（1）新浇砼对模板的侧压力标准值:

F=0.22γct0β1β2V1/2

F=γcH

γc—混凝土的重力密度（（KN/m3）

t0—新浇砼的初凝时间,可按试验确定,缺资料时可取t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4,T为混凝土的温度.

β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；

掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，取1.0.

β2—混凝土坍落度影响修正系数,本工程取1.15.

V—混凝土的浇筑速度（m/h），取3.0m/h.

H—混凝土侧压力计算处至新浇砼顶面的总高度（m）

设t0=4h,V=2m/h

墙体：

F=0.22×

24×

4×

1.2×

1.15×

31/2=50.5KN/m2

F=24×

5.0=120KN/m2

取较小值F=50.5KN/m2

（2）倾倒砼时产生的荷载标准值:

取水平荷载为2KN/m2

（3）振捣时荷载标准值：

4KN/m2

（4）荷载设计值：

F’=0.9×

（1.2×

50.5+1.4×

（2+4））=62.1KN/m2

2.2.3承载能力验算：

（1）对拉螺杆承载能力验算:

选用φ16对拉螺杆,间距为450mm×

450mm,每根对拉杆所承受的侧压力:

P=0.45×

0.45×

62.1=12.6KN<

[N]=24.5KN

从以上验算可以看出,对拉螺杆的强度满足要求.

（2）背枋强度验算:

将模板承受压力转为线荷载（以背枋最大间距,承受最大压力为例）:

q=0.2×

62.1=12.4KN/m

按单跨简支梁M=0.125ql2=0.125×

12.4×

0.452=0.314KN.m

σ=M/Wn=0.314×

106/83330=3.77N/mm2<

[fm]=13N/mm2

（3）背枋刚度验算:

按单跨简支梁计算:

挠度ω=1.3×

ql4/（100EI）

=1.3×

4504/（100×

8000×

4166700）=0.94mm

<

l/250=600/250=2.4mm

从以上验算可以看出,模板背枋的强度和刚度满足要求。

2.3台身施工完成后，进行箱梁结构的施工。

箱梁施工顺序为：

满堂支撑架搭设→底板浇筑→箱涵空心层模板搭设→顶板及横梁浇筑→拆模。

主体结构采用整体搭支架就地浇筑工艺施工。

顶板支模搭设满堂支撑架，双向间距45cm，顶板模板采用δ=1.8cm厚竹胶板拼装而成，以10×

10cm木枋作小横梁，间距15cm，φ48×

3.5cm钢管做纵梁，φ48满堂钢管脚手架作支撑体系。

模板拼缝采用夹双面胶带或涂抹玻璃胶的方法进行封堵，以防漏浆。

顶板模板经监理检查验收后按设计图纸安装顶板钢筋。

在砼浇筑前，应清理模板内杂物及垃圾，并冲洗干净。

经监理工程师检查验收后浇筑砼。

混凝土采用搅拌运输车运至现场，泵车入模。

浇筑C40砼的同时留置同养试块以确定主梁拆模及时间。

2.4主梁支架及模板力学计算

支架均架设在底板上，使用φ48×

3.5扣结式钢管支架，顺桥向间距为0.6m，横桥向间距为0.6m，在支架顶横桥向用15×

12cm方木作为纵梁，跨度0.6m，间距0.6m。

纵梁上用10cm×

10cm方木作为横梁，小横梁跨度为0.6m，间距为0.2m，其上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模。

验算时选取桥梁结构最大自重处，即骨架A靠近墩柱处，钢筋砼高度2.5m为计算单元。

2.4.1模板强度验算：

（1）计算时两端接简支板考虑，其计算跨度L取0.2m，计算宽度取0.6m

（2）荷载计算：

G1k=300N/m2

G2K+G3K=2.5*26*103/1/1=2.5×

104N/m2

施工人员及设备荷载Q1K=2.5×

103N/m2

均布线荷载设计值为：

q1＝0.9*（1.2*（300+65000）+1.4*2500）*0.6＝44204N/m

q1＝0.9*（1.35*（300+24800）+1.4*0.7*2500）*0.45＝48927N/m

根据以上比较，应取q1＝48927作为验算依据

当Q1K为集中荷载时

线荷载设计值q2＝0.9*1.2*（300+65000）*0.6＝42314N/m

跨中集中荷载设计值P=0.9*1.4*2500=3150N

（3）模板强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1＝q1L2/8=48927*0.2*0.2/8=245N*m

施工荷载为集中荷载：

M2＝q2L2/8+PL/4＝42314*0.2*0.2/8+3150*0.2/4=369N*m

由于M2>

M1，故应采用M2验算强度

模板截面抵抗矩：

W=bh2/6=0.6*0.018*0.018/6=3.24*10-5m3

模板跨中处最大应力：

σ=Mmax/W=369.1/W=11.3N/mm2<

[f]=35N/mm2

强度满足要求

（4）模板挠度计算：

模板惯性矩I＝bh3/12=600*183/12’=2.9*105mm4

仅考虑永久荷载标准值：

q＝65300*0.6＝39180N/m

模板跨中挠度计算值：

ω=5ql4/384EI=0.5mm

=0.28mm<

[ω]=200/400=200/400=0.5mm

模板挠度满足要求。

2.4.2小横梁验算

（1）计算跨度0.6m，计算宽度0.2m，截面尺寸为10.0cm×

10.0cm，力学模型为承受均布线荷载的多跨连续梁，为安全起见，简化为承受均布荷载的简支梁计算。

承受从模板上传来的均布线荷载。

模板横梁自重G1k=300N/m2

主梁自重G2K+G3K=2.5×

q1＝0.9*（1.2*（300+65000）+1.4*2500）*0.2＝14735N/m

q1＝0.9*（1.35*（300+65000）+1.4*0.7*2500）*0.15＝16309N/m

根据以上比较，应取q1＝16309作为验算依据

当Q1K为集中荷载时，

线荷载设计值q2＝0.9*1.2*（300+65000）*0.2＝14105N/m

（3）小横梁强度验算

M1＝q1L2/8=16309*0.6*0.6/8=734N*m

M2＝q2L2/8+PL/4＝14105*0.6*0.6/8+3150*0.6/4=1107N*m

横梁截面抵抗矩：

W=bh2/6=103/6=167cm3，取木材抗弯强度f＝13N/mm2

横梁跨中处最大应力：

σ=Mmax/W=2.6N/mm2<

[f]=13N/mm2

（4）小梁挠度计算：

取木材弹性模量E＝1*104N/mm2

截面惯性矩I＝bh3/12=833cm4

q＝65300N/m2*0.2m＝13060N/mm

横梁跨中挠度计算值：

ω=5ql4/384EI=0.264mm

[ω]=L/400=600/400=1.5mm

刚度验算满足要求

2.4.4纵梁验算

（1）计算跨度0.6m，间距0.6m，截面尺寸为15×

12cm。

力学模型为承受集中荷载的多跨连续梁，按每跨承受2个集中荷载的3跨等跨连续梁计算，承受从横梁上传来的集中荷载作用，忽略方木自重。

单个集中荷载：

P=9.8kN

纵梁跨中最大弯矩：

M=0.238PL=0.238*9.8*0.6=1.39KN.m

（2）纵梁强度验算

纵梁15×

12cm钢管截面抵抗矩：

W=360cm3

纵梁跨中处最大应力：

=Mmax/W=1.39*106/3.6*105=3.8N/mm2<

（3）纵梁跨中挠度：

纵梁方木惯性矩：

I=bh3/12=15*123/12=2160cm4

ω=2.716*Pl3/100EI=0.26mm<

[ω]=L/400=600/400=1.5mm

纵梁应力及最大挠度均符合要求。

2.4.5支架立杆验算

支架高度约6m，横杆步距1.2m，立杆计算长度取1.2m，i＝15.78mm。

（1）荷载计算：

组合一：

N=0.9*（1.2*（300+65000）+1.4*2500）*0.6*0.6＝26523N

组合二：

N＝0.9*（1.35*（300+65000）+1.4*0.7*2500）*0.6*0.6＝29356N

根据上述比较，应采用组合二为验算依据。

（2）稳定性验算：

长细比：

λ=l/i=1200/15.78=76

查表得φ=0.75。

钢管容许稳定承载力：

[N]=φ[σ]A=205*106*489*10-6*0.75=75.2KN

轴心压力：

N=29.4KN<

[N]=75.2KN

立杆稳定性满足要求。

2.4.6地基承载力验算：

本工程支架在河床及绿道底部设置一层20㎝厚的C20混凝土，其下设20*20cm垫板，根据地勘报告，其承载力标准值取fk=230kPa。

基底地基承载力：

f=N/A=29.4KN/（0.6*0.6）

=81.7KPa＜fk=230kPa

支架地基容许承载力满足要求。

2.4.7模板支架设计图见图2.4.7

图2.4.7