电梯事故应急处置和救援预案与电梯井内悬挑脚手架施工方案汇编Word文档下载推荐.docx

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乘客救出后，应立即关闭电梯门。

7、故障电梯挂停机检修的标志牌，对故障电梯进行全面检查，故障未排除前不得交付使用。

8、做好应急处置记录，并向单位领导汇报、备案。

电梯井内悬挑脚手架施工方案

工程地址：

仙居新区大卫世纪城 

建设单位：

浙江大卫房地产开发有限公司

勘察单位：

浙江省工程勘察院

设计单位：

同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司

监理单位：

无锡华诚工程监理有限公司

总包单位：

中达建设集团股份有限公司

结构类型：

钢筋混凝土框架、剪力墙结构

大卫湖滨广场为二幢24层高层住宅，二幢23＋1高层住宅，二幢4层商业和二幢2层商业用房组成；

地下建筑一层，包括机动车停车库、变电所、消防水池、水泵房、人防核6甲类二等人员掩蔽工程。

建筑面积92885m2其中地下部分面积33209m2,地上面积59676m2。

四幢高层标准层层高为3.100m，顶层层高为3.80m。

高层建筑物总高（檐高）为78.90m。

设计±

0.000相当于黄海高程42.700m。

2编制依据

JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

JGJ80-91 

建筑施工高处作业安全技术规范

3脚手架搭设技术与工艺

3.1搭设尺寸

3.1.1搭设高度：

H≤24m/段

3.1.2立杆纵（横）距la（lb）=1.8m、1.6m

3.1.3步距：

h=1.6m

3.1.4格栅杆间距：

@≤400mm

3.1.5拉撑点间距：

≯2步

3.1.6搁置钢管：

φ4.8x3.2

3.1.7扣件扭力距：

50N.m

3.1.8悬挑工字钢：

16#

3.2搭设技术与工艺

3.2.1先由电梯井底部起向上搭设落地脚手架，当搭至地上标准层面起即开始串搭电梯井内悬挑脚手架。

搭设顺序

预留洞口→钢管放置→操作平台→立杆→纵、横向扫地杆→纵、横向水平杆→挑架下设白色安全平网

3.2.2预留洞口

在绑扎电梯井墙壁钢筋时，每个楼层在井壁预留4个200mmx100mm（hxb）预留洞。

位置在翻样图上标明。

3.2.3放置工字钢

先清理好预留的穿梁孔洞，然后将工字钢搁置在预定的位置上，两端分别出墙面长度≮100mm。

预留洞口剩余空间用方木填塞防止工字钢转动。

在工字钢上预先焊接脚手架立杆定位钢筋（φ25）。

3.2.4搭设脚手架

3.2.4.1立杆

1 

每个电梯井步设4根脚手架立杆，立杆支设在悬挑承力工字钢的定位钢筋上。

2 

立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

3 

立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

4 

搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

端部扣件盖板的边缘至伸出的杆端距离不应小于100mm。

5 

脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

3.2.4.2纵、横向水平杆

纵、横向水平杆设置在立杆内侧。

纵、横向水平杆与立杆采用扣件连接，四边形成“□字形”闭合。

3.2.4.3搁栅杆

脚手架每步及操作层均应设置搁栅杆（纵向或横向水平杆），扣接在水平边杆上，其间距应均匀，不大于方案规定值（400mm）。

3.2.4.4脚手板笆 

在每步搁栅杆上满铺竹笆。

不要形成探头板笆。

与电梯井墙壁间隙≯150mm。

脚手架底部为操作平台全封闭。

竹笆脚手板应按主竹筋垂直与纵向水平杆方向铺设。

且采用对接平铺。

四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

3.2.4.5 

拉撑杆

搭设脚手架时，每二步高同时设置拉撑点，用短管扣接在立杆上，分别撑于电梯井道4个阴角，保证架体稳定。

3.2.4.6 

扣件安装

扣件规格必须与钢管（Ф48×

3.2）外径相匹配。

螺栓拧紧扭力矩不应小于40N?

m且不应大于65N?

m。

宜控制在50N?

m左右。

在立杆处固定横向水平杆等应用的直角扣件。

对接扣件开口应朝上或朝内。

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

4电梯井道平网设置

4.1电梯内脚手架搭至满足施工作业层的高度后，可由上而下拆除下一段的脚手架。

4.2在脚手架拆除过程中，有关人员站在将要拆除的脚手架上，在井道内设置安全隔离平网。

4.3安全平网上、下层间的间距≯10m，或≯2个楼层层高。

4.4安全网安装可利用井壁剪力墙模板穿墙螺栓孔穿Ф10钢筋做环套固定Ф48钢筋与电梯井墙壁四周并张网。

4.5安全网应符合国家标准的合格产品，网目≯2.5cm.。

网钢绳齐全。

4.6每隔4层设一道用钢管竹笆搭设的硬隔离。

4.7禁止先拆除脚手架，然后在悬空状态下，在电梯井内张设安全平网或设置硬隔离。

脚手架拆除

5.1脚手架拆除或上翻的顺序与搭设顺序相反。

5.2拆除前，应由项目部安全员进行拆除安全交底，清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

5.3拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

5.4拉撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉撑杆整层或数层拆除后再拆除脚手架。

5.5卸料时，各构配件严禁抛至楼面。

5.6运至楼面的构配件应及时检查、整修、保养。

并按品种、规格随时码存放。

6 

安全管理

6.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特别作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格持有效资格证的专业架子工。

上岗人员应体验，合格者方可上岗。

6.2施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

6.3对扣件、钢管应按规定进行检查验收，合格后方可使用。

6.4悬挑脚手架体系搭设完工后，经施工、技术、安全、使用班组等人员按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规定进行验收合格后方可使用此脚手架。

并悬挂验收合格牌。

6.5脚手架的安全检查与维护按项目部有关规定进行。

6.6脚手架按一步承载，即承载2KN/㎡。

不得超载。

不得将模板支架、钢管扣件等重物放置在脚手架上。

严禁在悬挑脚手架顶部处堆放超过其额定承载量的重物。

6.7严禁擅自超高搭设脚手架。

6.8及时清除电梯井内脚手架上的建筑垃圾。

做到无堆积混凝土和落手灰。

6.9在电梯井内脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

电梯井内脚手架上应按要求设置灭火器。

6.10搭设脚手架时，应设围栏和警戒标志，并派专人监控，严禁非操作人员入内。

6.11电梯井内脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件材料1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.6米，立杆的横距为1.8米，立杆的步距为1.60米；

计算的脚手架搭设高度为H≤24m/段米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.35米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×

3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用每层四角顶撑；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

9；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆竹笆片；

4.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用[16号工字钢]。

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.035kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.300×

0.800/（2+1）=0.080kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×

0.800/（2+1）=0.800kN/m；

静荷载的计算值:

q1=1.2×

0.035+1.2×

0.080=0.138kN/m；

活荷载的计算值:

q2=1.4×

0.800=1.120kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.138×

1.5002+0.10×

1.120×

1.5002=0.277kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.5002-0.117×

1.5002=-0.326kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.277×

106,0.326×

106）/4730.0=68.922N/mm2；

大横杆的抗弯强度:

σ=68.922N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。

满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.035+0.080=0.115kN/m；

q2=Q=0.800kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×

0.115×

1500.04/（100×

2.06×

105×

113600.0）+0.990×

0.800 

×

113600.0）=1.882mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.035×

1.500=0.053kN；

脚手板的荷载标准值：

0.800×

1.500/（2+1）=0.120kN；

活荷载标准值：

1.500/（2+1）=1.200kN；

荷载的计算值:

P=1.2×

（0.053+0.120）+1.4×

1.200=1.888kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.035×

0.8002/8=0.003kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.888×

0.800/3=0.503kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.507kN.m；

σ=M/W=0.507×

106/4730.000=107.144N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

800.04/（384×

2.060×

113600.000）=0.008mm；

P2=p1+p2+Q=0.053+0.120+1.200=1.373kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1373.100×

800.0×

（3×

800.02-4×

800.02/9）/（72×

105

113600.0）=1.066mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.066=1.074mm；

小横杆的最大挠度小于（800.000/150）=5.333与10mm,满足要求!

；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc 

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.035×

0.800=0.028kN；

1.500/2=0.180kN；

1.500/2=1.800kN；

R=1.2×

（0.028+0.180）+1.4×

1.800=2.770kN；

R6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=11.786kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188；

立杆净截面面积：

A=4.50cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=11786.000/（0.188×

450.000）=139.311N/mm2；

立杆稳定性计算σ=139.311小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

N=11.030kN；

φ=0.188

σ=11029.680/（0.188×

450.000）+323870.400/4730.000=198.846N/mm2；

立杆稳定性计算σ=198.846小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

六、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

5.621+1.4×

3.600=11.786kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

26.100×

0.0001×

78.500=0.246kN/m；

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=17.307kN；

R[2]=7.085kN；

R[3]=-0.083kN。

最大弯矩Mmax=1.773kN.m；

截面应力 

σ=M/1.05W+N/A=1.773×

106/（1.05×

141000.0）+

0.000×

103/2610.0=11.974N/mm2；

水平支撑梁的计算强度σ=11.974小于215.000N/mm2,满足要求！

七、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[16号工字钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度φb=570×

9.9×

88.0×

235 

/（1000.0×

160.0×

235.0）=3.10

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.979。

经过计算得到强度σ=1.773×

106/（0.979×

141000.00）=12.841N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=12.841小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!

附图：