地下室顶板行车支撑方案Word下载.docx
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1、3设计概况
本工程总建筑面积161329、04m²
由一层地下室、7栋高层住宅、91栋独栋别墅、24栋屋顶别墅、底商、公建配套组成。
具体由六个单项组成:
层数
结构
用地面积
建筑面积
（m2）
越秀星汇名庭23座、24座、25座、26座、29座、30座、31座、32座、33座、34座、45座主门楼
4/3/1/-1
钢混结构
6346、11
16862、64
越秀星汇名庭16座、47座泳池更衣室
32/1/-1
框剪结构
618、81
21184、18
越秀星汇名庭27座、28座、35座、36座、37座、38座、39座、40座、41座、42座、46座次门楼
9406、16
24787、46
越秀星汇名庭17座、19座、20座
32/-1
1573、29
50793、94
越秀星汇名庭14座、15座
995、3
31237、39
越秀星汇名庭18座
20/-1
521、28
13436、68
为了保证二次结构及装饰装修过程中垂直运输问题,故考虑地下室顶板设置材料堆场并地下室挡土墙外回填,采用规划小区道路及消防通道作为施工道路。
本工程地下室施工即将完毕,挡墙外侧的土方提前回填,以及二次砌体的插入,施工现场的场地比较狭小,钢筋加工房需要转至屋面,为了配合土方回填与砌体施工的顺利进行,需要在屋面上行成施工道路,以供施工材料的顺利转运。
对于回填土、挖机、上屋面的材料车、钢筋加工房等的布置与荷载情况进行分析,以保证本工程主楼结构施工时材料的正常运输、堆码、加工与使用,特出此方案。
<
砂浆罐及施工电梯基础加固方案另详见各专项方案>
>
三、平面布置及荷载分析
1、平面布置:
为了保证二次结构及装饰装修过程中运输问题,地下室挡土墙外侧土方回填完成后将在地下室顶板上进行行车,并堆载主体结构、二次结构以及装饰装修所用建筑材料。
我项目部在综合考虑主楼结构施工以及主楼装饰装修施工的条件下,施工总平面图进行部署与安排,具体见附图一。
2、荷载分析:
挡墙外侧土方回填完毕后需在地下室顶板形成一条施工道路,屋面的荷载如下:
①行车荷载:
混凝土罐车:
考虑一车12m3混凝土,其罐车自重=13、5T
混凝土重量=2、5×
12=25T
总重量:
13、5+25=48、5T
干混砂浆罐车:
考虑30t干混砂浆运输车,其车自重:
13、7T
30+13、7=43、7T
钢筋车:
考虑为30T,其车自重:
17、5T
30+17、5=47、5T
综上考虑,其形车重量需至少考虑到50T。
②材料堆场荷载:
钢筋:
标准层一层钢筋用量约30T,考虑备三层钢筋用量。
其钢筋堆场钢筋重量:
180T,按照均布荷载考虑为:
180×
10/54=33、3kN/m2（堆场按6X9考虑）
钢筋半成品堆场同钢筋堆场考虑为:
33、3kN/m2
装修材料考虑为:
17、5kN/m2
钢筋加工场考虑为:
10×
10/60=1、7kN/m2
模板加工场考虑为:
10/60=1、7kN/m2。
周转材料考虑为:
10kN/m2
干混砂浆罐:
单独编制基础及支撑措施方案。
3、堆场高度分析
3、1无支撑时
普通顶板承压:
因覆土0、9米厚,查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A、1、4得:
粘土自重为18KN/m3,普通顶板能承压静荷载等效覆土荷载18X0、9=16、2KN/m2;
活荷载取总说明顶板活荷载4KN/m2。
故普通顶板能承压16、2+4=20、2KN/m2（保守计算,不考虑荷载系数）
消防通道承压取值为保守计算同普通顶板承压,下列材料为荷载计算高度,实际施工应与安全高度取最小值。
（1）钢筋:
钢自重:
78、5KN/m3;
1m3的钢筋堆中钢材的体积为0、9m3,所以钢筋堆放自重为70、65KN/m3;
钢筋堆放高度:
31/70、65=0、44m;
（2）加气砖:
加气砖自重:
5、5KN/m3;
堆放高度:
31/5、5=5、64m;
（3）水泥砖:
空心砖自重:
19、8KN/m3;
31/23、6=1、57m;
（4）半成品堆场:
半成品堆放高度=1、5×
钢筋堆放高度,1、5×
0、44=0、66m
（5）模板:
模板自重:
0、09KN/m2（按15mm计）;
新模板堆放高度:
31/0、09*0、015=5、17m;
（6）木方:
木方自重:
9KN/m3;
31/9=3、44m;
（7）盘圆钢
盘圆钢外径:
1、2m;
内径:
0、8m;
盘圆钢重:
（1、22-0、82）×
78、5/1、2=26、2KN/m2＜31KN/m2＜26、2*2=52、4KN/m2,所以只能堆放一排。
盘圆钢下垫50mm×
100mm的木条,间距400mm,木条伸出宽度0、4L,如图:
（8）钢管:
钢管折算自重:
26、943KN/m3;
钢管堆放高度:
31/26、943=1、15m;
3、2加支撑时
立杆纵距900,立杆横距900,横杆间距1500。
（查施工手册,立杆容许荷载26、8KN）
承压强度:
31×
1、2+26、8/（0、9×
0、9）=70、29KN/m2;
（1）、钢筋:
1m3的钢筋堆中钢材的体积为0、92m3,所以钢筋堆放自重为72、34KN/m3;
70、29/72、34=0、97m;
（2）、加气砖:
70、29/5、5=12、78m;
超过安全高度,故选用不加支撑;
（3）、水泥砖:
70、29/19、8=3、55m;
（4）、半成品堆场:
0、97=1、455m
超过人员操作高度,现场分散堆放,按不加支撑考虑;
（5）、模板:
70、29/0、09*0、015=11、72m;
（6）、盘圆钢
78、5/1、2=52、291KN/m2＜70、29KN/m2;
堆放一排时,盘圆钢下垫50mm×
100mm的木方,间距400mm;
堆放两排时,盘圆钢下垫50mm×
100mm的木方,间距400mm,且木方伸出宽度0、4L,如图:
（7）、钢管:
26,943KN/m3;
70、29/26、943=2、609m;
堆码高度限制表
材料
屋面承压
堆放高度
钢筋原材
70、29KN/m2
0、97m
加气砖
31KN/m2
5、64m（不得超过2m）
水泥砖
1、65m
半成品
0、66m
钢管
1、15m
木方
3、44m（不得超过2m）
模板
5、17m（不得超过2m）
盘圆钢
两层
4、顶板行车荷载分析
4、150T行车作用下楼面等效均布荷载的确定
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中规定了300KN消防车活荷载标准值,但对于柱网小于6M×
6M的无梁楼盖板没有给出活荷载标准值,且本工程选用500KN的同型汽车无法套用,故将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则,换算成均布荷载进行计算。
由于无梁楼盖板就是柱支撑体系,并且在每个方向上都就是考虑全部活荷载作用,不考虑荷载分配,因此在两个方向都按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录CC、0、4（如下式）进行计算,并取两个方向的等效活荷载的最大值作为最后的等效荷载:
局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2
式中
L——板的跨度,取最大板跨距8100mm;
b——板上荷载的有效分布宽度,按本附录CC、0、5确定;
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。
按砂车后车轮作用在跨中考虑且单车通行,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0、6m×
0、2m,按《公路涵桥设计通用规范》JTGD60-2015中300KN车轮重力分布,前轮不计作用荷载（偏安全考虑）,中、后车轮作用荷载取500KN。
详附图（参照JTGD60-2015）按300KN（双桥）取模型,汽车的平面布置图如下所示:
按结构最不利的布置位置且按长跨计算。
弯矩图如下:
Mmax=837、5KN·
m（取最大跨度L=8、1m）
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录CC、0、5、1
bcx、bcy取值为:
bcx=btx+2S+h=1、4+0、6+0、28=2、28m（无垫层,S取0）
bcy=bty+2S+h=1、8+0、2+0、28=2、28m（无垫层,S取0）
bcx≥bcy,bcy≤0、6L,bcx≤L时
b=bcy+0、7L,（偏安全考虑取L=7、8m）
b=2、28+0、7×
7、8=7、74（b/2=1、8＞d=0、75,故不予以折减）
qe=8Mmax/bL2=（8×
837、5）/（5、87×
7、82）＝18、76KN/m2×
1、2=22、52KN/m2（考虑动荷载）
4、2满堂支撑架稳定性验算
偏安全考虑,不计算顶板承载能力,现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距按800×
800设置,水平杆步距为1500,根据《建筑施工计算手册》得知每根ø
48×
3、0的钢管立杆容许荷载[N]＝26、8kN;
计算单元为（2、4m×
2、4m＝5、76m2）共计9根立杆如下图所示:
因为地下室支撑架,故不考虑风荷载。
每根立杆的实际承载力N＝22、52kN/m2×
5、76m2÷
9＝14、42kN<
[N]＝26、8kN满足要求。
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=22、52kN×
0、036=0、811kN
i——计算立杆的截面回转半径,i=1、60cm;
A——立杆净截面面积,A=4、239cm2;
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4、491cm3;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N/mm2;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0、2m;
h——最大步距,h=1、50m;
l0——计算长度,取1、500+2×
0、2=1、900m;
λ——由长细比,为1900/16、0=118、75<
210满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0、391;
经计算得到σ=12636/（0、391×
424）=76、22N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<
[f],满足要求!
4、3后浇带行车验算
因车库顶板有多条后浇带,其中后浇带宽800mm,故需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车。
选重量最大的运输钢管的货车进行计算:
货车总重约（车与货）500KN;
假设车轮压在两条工字钢上,现对16#工字钢承载力进行计算:
1、构件参数:
抗震调整系数γRE:
0、75
热轧普通工字钢:
I16
钢材牌号:
Q235
钢材强度折减系数:
1、00
腹板厚度:
tw=6、00mm
毛截面面积:
A=26、11cm2
截面惯性矩:
Ix=1127、00cm4
半截面面积矩:
Sx=80、80cm3
回转半径:
ix=6、57cm;
iy=1、89cm
截面模量:
Wx=140、90cm3;
Wy=21、10cm3
截面模量折减系数:
0、95
净截面模量:
Wnx=133、85cm3;
Wny=20、05cm3
受压翼缘自由长度:
l1=2、00m
截面塑性发展系数:
γx=1、05;
γy=1、05
2、构件承载力
构件截面的最大厚度为9、90mm,根据表3、4、1-1,f=215、00N/mm2,fv=125、00N/mm2
根据GB/T700-2006及GB/T1591-2008,fy=235、00N/mm2
弯曲正应力控制的单向弯矩设计值
Mx1=1、00×
f×
Wnx×
γx=1、00×
215、00×
133、85×
103×
10-6×
1、05=30、22kN·
m
只承受与腹板平行的剪力时,可承受的剪力设计值
Vmax=
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）
简支梁I16,钢号Q235,受压翼缘自由长度l1为2、00m,
跨中无侧向支承,集中荷载作用在上翼缘,查表B、2,并插值计算,得轧制普通工字钢简支梁的ϕb为2、000
ϕb>
0、6,根据（B、1-2）式,得
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:
Mx2=1、00×
ϕb×
Wx/1000、=1、00×
0、929×
140、90/1000、=28、14kN·
综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为104、61kN
每个车轮带给工字钢的荷载为:
500/4×
2=62、5KN<
104、61kN（保守考虑,假设轮胎压在两根工字钢）
符合工字钢承载要求!
车辆可以安全通过。
四、加固措施
为了保证第二阶段施工及装饰装修施工的顺利进行,确保地下车库顶板行车安全及结构安全,特对地下车库顶板荷载进行了严密的分析,保证动荷载在50T（故车辆荷载应按48T）以下,地下车库顶板车道位置具体加固措施如下:
拆除在上面区域的架体,先按照平面布置在地下车库顶板放线,弹出车道线,按道路6、4m宽度搭设支撑钢管,并用黄色的油漆画出车道边线,在-1F此区域采用φ48×
3、25钢管进行行车、堆载加固,地下车库顶板临时施工车道负一层搭设为纵横向立
杆间距为0、8m,步距1、5m回顶架体。
地下车库顶板临时材料堆场搭设为纵横向立杆间距为0、9m,步距1、5m回顶架体,回顶应采用顶托与木方同上下层楼面顶紧,架体每隔4跨加剪刀撑一道,立杆自由端不超过200mm。
（如下图）
五、结构安全保障措施:
1、为了保正地下车库顶板结构在行车过程中的结构安全性,凡就是行车重量超过48T的车辆均不得入内。
如需入内需在市政道路上卸掉一部分荷载,满足了荷载在48T以下后方能进入地下车库顶板车道内。
2、项目部将成立专门的地下车库顶板质量观察小组,每周组织一次车道、地下室顶板的结构观察,若发现结构出现裂缝以后需及时汇报项目质安部、技术部,并由技术部通知监理、业主、设计单位进行现场处理。
3、对于钢筋堆场等集中力较大的材料堆场,需进行平铺堆码,并在钢筋地铺满铺木方。
在堆载过程中严格控制其材料的堆载重量与堆载高度。
4、对于各分包单位材料的进出场将严格按照50T限载数量进行严格控制,并就地下室顶板超载问题对分包单位予以专项技术交底。
5、施工过程中在我项目部施工大门上对行车限重予以标识,以便各分单位的自觉遵守。
六、附图
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