普通模板支架施工方案教材Word格式文档下载.docx
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板厚为110mm，120mm，框架柱、梁、板砼强度等级为C30。
117#、118#楼标准层模板支架方案以一层为例进行编制，其他层均参照搭设。
二、施工部署与材料要求
根据本工程的结构类型特点结合本公司的技术设备力量，对本工程的部署如下：
上部各层楼板以变形缝与后浇带为界，分工段流水作业。
柱子按层高分段支模、绑扎钢筋及浇捣商品混凝土，每层柱的水平施工缝留于楼层的楼面梁底下50mm处。
柱子混凝土采用塔吊吊斗运输，插入式振捣器分层浇捣密实。
楼、屋面的梁、板采用泵送商品混凝土，分别用插入式、平板式振捣器振捣密实。
标准层采用钢管模板顶托支架，材料要求如下：
（1）梁与板的模板支架的立杆、水平杆及剪刀撑用钢管Φ48×
3.5，壁厚不得小于3.0。
（2）大梁的底模用18厚九夹板加方木楞50×
70mm或Φ48×
3.5钢管，方木楞下为横向钢管Φ48×
3.5支于立杆上。
（3）梁的侧模用18厚九夹板，用50×
70mm方木楞加固。
（4）柱模板分4块组合拼装，柱模用18厚九夹板加50×
70mm方木楞，外加Φ48×
3.5钢管箍扣件夹头固定。
（5）梁底和板底采用顶托模板支架体系
搭设及计算依据为国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035－2006、《建筑施工模板技术规范》JGJ162—2008、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99、《木结构设计规范》GB50005－2003及建筑结构施工图纸。
三、施工工艺流程与立杆间距表
测量放线→立钢管支撑架→测量放线定标高、轴线→分段施工柱子→支二层楼面梁底模→绑扎梁钢筋→支二层楼板模板→绑扎板筋→浇捣梁板砼→养护→循环操作下一层楼板模板。
105#~116#楼标准层模板支架立杆间距表
名称
截面尺寸
纵距
横距
楼板
h=120
h=100
≤950
梁
b×
h
200×
570
见详图
117#、118#楼标准层模板支架立杆间距表
h=110
650,350×
600
350×
700,300×
800
（梁下一根立杆）
850,350×
900
≤475
说明：
1、施工活载，加砼浇捣活载按3KN/m2。
2、板底立杆与横杆的连接扣件均需采用双扣件。
梁下中立杆与横杆连接采用双扣件。
3、当梁高大于700mm时，应设对拉螺栓。
4、如有未注明的梁按就高就近的原则参考此表。
四、混凝土墙、柱模板搭设
（一）混凝土墙模板支架搭设
本工程砼墙板与楼板均采用木模板，
承重架为φ48x3.5钢管满堂架子，用
对拉螺栓进行墙模加固。
（1）组合式木模均需按施工图进行配模制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合拼装平直缝密，并编号。
（2）立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时锤子凿毛。
（3）砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接使其固定，螺杆用φ12纵横间距@400～500，在定位外模时用短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。
（4）楼板上满堂脚手架作为墙模支撑，既用于上层梁板承重架，也作为砼墙浇捣的操作架（满堂脚手架立杆间距详见模板支架立杆间距表。
竖向每层（步距）一般约为1800，用φ48x3.5钢管纵横向设剪刀撑。
（二）混凝土柱模板支架搭设
柱模板配一套，当型号不一致时作局部调整。
柱模板分4块组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模拆除。
立模前后先在基层上弹出纵横轴线和周边线，浆木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框表面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图。
对于断面小于600的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用Ф48@500～700，单根钢管，每节点二只扣件式夹头固定，对于断面大于600的柱子用3～5根方木，柱箍Ф48@600双根钢管，二边加Ф12对拉螺杆（如图）。
对于断面大于等于1000的柱子，侧模用5～7根方木，在水平钢管箍外侧用Ф12对拉螺杆固定。
五、混凝土梁板模板支架构造
（一）立 杆
（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）模板支架除底层步距约为1.8m，其余步距1.2～1.8m。
立杆纵距与横距必须按立杆间距表施工。
（3）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。
对接、搭接应符合下列规定：
立杆上的对接扣件应交错布置，错开500mm以上，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；
搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
（二）水平杆
（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（2）主节点处必须设置二根纵、横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
（3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
（三）剪刀撑
（1）本模板支架超过4m处设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑。
（2）纵、横向竖向剪刀撑设置见平面图，由底至顶连续设置；
（3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
（4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
（四）支架的拉结
模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、板、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
沿竖向层层拉结，拉结件见拉结详图。
六、模板支架施工要点
（一）模板支架搭设
（1）立杆的垫板均应准确地放在定位线上；
立杆底用木契挤紧。
（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。
（3）扣件安装：
扣件规格必须与钢管外径相匹配；
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（4）模板布置：
跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。
（5）验收
模板支架投入使用前，应由项目部组织公司工程部参加对搭设高度、立杆的间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、剪刀撑的设置、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。
验收合格才能投入使用。
（二）拆除
（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求。
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压
强度标准值的百分率（%）
板
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
≤8
悬臂构件
—
梁墙侧模板拆除时间，目前季节为1.5～2天。
（2）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。
分段拆除的高度差不应大于二步。
设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（3）严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。
七、质量安全管理要求
1模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
4当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。
雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
5混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
6混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，大梁进行全面分层浇捣。
7工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
8在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
9模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
八、混凝土梁模板支架承载力验算
（1）350×
900梁支架承载力验算
新浇混凝土梁板特性
商业梁
新浇混凝土楼板厚度（mm）
120
混凝土梁截面尺寸（mm）
【宽×
高】
模板支架高度H（m）
4.5
二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向
立杆纵向间距la（mm）
475
立杆横向间距lb（mm）
850
模板支架步距h（mm）
1800
楼板立杆纵向间距la'
（mm）
950
楼板立杆横向间距lb'
梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）
425
梁底增加承重立杆根数
1
梁底增加立杆的布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离（mm）
梁底立杆支撑方式
双扣件
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
梁底支撑小楞根数
3
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）
50
设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
0.3
次楞（kN/m）
0.01
主楞（kN/m）
0.033
支架（kN/m）
0.15
梁侧模板自重标准值（kN/m2）
0.5
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
1.5
1.1
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
50年一遇
0.6
0.499
城市
北仑
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
1.42
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
30
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
0.596
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.4
模板弹性模量E（N/mm2）
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×
[0.3+（24+1.5）×
0.9]×
1.0+1.4×
（1+2）×
1.0=35.588kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.125ql2=0.125×
35.588×
0.1752=0.136kN·
m
σmax=Mmax/W=0.136×
106/37500=3.633N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×
0.175=3.892kN
τmax=3Qmax/（2bh）=3×
3.892×
103/（2×
1000×
15）=0.389N/mm2≤fv=1.4N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.521ql4/（100EI）=0.521×
1754/（100×
6000×
281250）=0.103mm
νmax=0.103mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[175/250，10]=1.167mm
4、支座反力
R1=R3=0.375ql=2.335kN，R2=1.25ql=7.785kN
五、次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
48×
68
次楞材料自重（kN/m）
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
13
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.3
次楞截面抵抗矩W（cm3）
36.992
次楞截面惯性矩I（cm4）
125.773
次楞弹性模量E（N/mm2）
9000
次楞自重荷载：
q1＝γGQ=1.35×
0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×
（0.3+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
（1+2）]×
（0.425-0.35/2）/2=1.084kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
（0.85-0.425-0.35/2）/2=1.084kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载：
q4=γGΣNGk=1.35×
0.5×
（0.9-0.12）=0.527kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载：
q5=γGΣNGk=1.35×
q=max[2.335/1.0+0.014+1.084+0.527，7.785/1.0+0.014，2.335/1.0+0.014+1.084+0.527]=7.798kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax=0.1ql2=0.1×
7.798×
0.4752=0.176kN·
σmax=Mmax/W=0.176×
106/36992=4.756N/mm2≤fm=13N/mm2
Qmax=0.6ql=0.6×
0.475=2.223kN
τmax=3Qmax/（2bh0）=3×
2.223×
1000/（2×
68）=1.021N/mm2
τmax=1.021N/mm2≤fv=1.3N/mm2
νmax=0.677ql4/（100EI）=0.677×
4754/（100×
9000×
1257730）=0.237mm
νmax=0.237mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[475/250，10]=3.167mm
4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为：
R1=1.1×
（2.335+0.014+1.084+0.527）×
0.475=2.069kN
R2=1.1×
（7.785+0.014）×
0.475=4.075kN
R3=1.1×
六、主楞（横向水平钢管）验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×
主楞材料自重（kN/m）
主楞截面面积（mm2）
424
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主楞截面惯性矩I（cm4）
10.78
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
主楞自重荷载：
q1=γGq=1.35×
0.033=0.045kN/m
主楞弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.17kN·
σmax=Mmax/W=0.17×
106/4490=37.901N/mm2≤fm=205N/mm2
主楞剪力图（kN）
Qmax=1.627kN
τmax=2Qmax/A=2×
1.627×
1000/424=7.672N/mm2
τmax=7.672N/mm2≤fv=125N/mm2
主楞变形图（mm）
νmax=0.057mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[425/250，10]=2.833mm
支座反力依次为R1=0.462kN,R2=7.328kN,R3=0.462kN
七、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。
八、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.8
最大支座反力Rmax=7.328kN
1.05×
Rmax=1.05×
7.328=7.694kN，7.694kN≤0.8×
12.0=9.6kN
在扭矩达到40～65N·
m的情况下，双扣件能满足要求！
九、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=4.5/60=0.075＜5
十、立杆验算
钢管类型
截面面积A（mm2）
截面回转半径i（mm）
15.9
截面抵抗矩W（cm3）
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
1、长细比验算
h/la=1800/475=3.789，h/lb=1800/850=2.118，查附录D，得k=1.163，μ=1.272
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×
1.272×
1800，1800+2×
50]=2663mm
λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得φ=0.251
2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
la=0.475m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得φw=0.166
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.475m，b/h=0.475/1.8=0.264
通过插入法求η，得η=0.95
μzω0d2=1.42×
0.6×
0.0482=0.002，h/d=1.8/0.048=37.5
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=0.166×
1.2×
（1-0.9570）/（1-0.95）=3.874
μs=φwμstw=0.166×
3.874=0.643
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1.42×
0.643×
0.6=0.383kN/m2
2）整体侧向力标准值计算
1×
0.6=0.596kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×
（4.5-4）]=0.998
1）不组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk）：
R1=0.462+[1.2×
0.12）×
0.475+1.4×
0.475]×
（0.95/2+（0.425-0.35/2）/2）
+1.35×
0.15×
4.5=3.703kN
R2=7.328+1.35×
（4.5-0.9）=8.057kN
R3=0.462+[1.2×
（0.95/2+（0.85-0.425-0.35/2）/2）
Nut=max[R1,R2,R3]=max[3.703,8.057,3.703]=8.057kN
1.05Nut/（φAKH）=1.05×
8.057×
103/（0.251×
424×
0.998）=79.691N/mm2≤[f]=205N/mm2
2）组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk）：
R1=3.509kN,R2=7.887kN,R3=3.509kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[3.509,7.887,3.509]=7.887kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0.383×
0.475×
1.82/10=0.07kN·
1.05Nut/（φAKH）+Mw/W=
1.05×
7.887×
0.998）+0.07×
106/（4.49×
103）=93.648N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF（m2）
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