扣件式板模板支撑计算书120mm厚板Word格式.docx
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24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3×
1×
8=0.24
风荷载高度变化系数μz
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
180
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
12
抗弯强度设计值f（N/mm2）
29
弹性模量E（N/mm2）
9000
计算方式
四等跨梁
按四等跨梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×
122/6＝24000mm4
I=bt3/12＝1000×
123/12＝144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1。
2×
（0。
1+（24+1。
1）×
0.12）+1.4×
3=7。
934kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1。
1+（24+1.1）×
0.12）=3.734kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×
3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×
（0.1+（24+1.1）×
12）+1×
3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0。
107q1静l2+0。
121q1活l2=0。
107×
3.734×
22+0。
121×
3。
734×
22=0。
036kN·
m
σ=Mmax/W=0.036×
106/（24000×
103）=1.5N/mm2≤[f］=29N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0。
632ql4/（100EI）=0。
632×
6。
112×
2004/（100×
9000×
144000）=0.048mm
νmax=0.048mm≤min｛200/150，10｝=1.333mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
截面惯性矩I（cm4）
256
截面抵抗矩W（cm3）
64
12。
87
8415
简支梁
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×
0.2×
（0.3+（24+1.1）×
12）+1.4×
3=1.635kN/m
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×
（0.3+（24+1。
3=1.262kN/m
按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合,计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.287×
106/64000=4.484N/mm2≤［f］=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝0.984kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
984×
1000/（2×
60×
80）=0.308N/mm2≤[τ]=1。
386N/mm2
3、挠度验算
νmax=1。
527mm≤［ν]=min［la/150，10]=min［1200/150，10］=8mm
4、支座反力
R1=1.148kN
R2=1。
148kN
R1ˊ=0.882kN
R2ˊ=0.882kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
Φ48X3
10。
78
4。
49
205
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max［R1,R2］/2=max［1.148,1.148］/2=0.574kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max［0。
882，0.882］/2=0.441kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.433×
106/4490=96.437N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝2。
035kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2。
035×
1000/424=9.599N/mm2≤［τ］=125N/mm2
νmax=1.206mm≤[ν]=min[la/150，10］=min[1200/150,10]=8mm
七、立柱验算
钢管类型（mm）
回转半径i（mm）
9
抗压强度设计值[f］（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
450
立柱截面抵抗矩（cm3）
4730
支架立杆计算长度修正系数η
2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1500+2×
7×
180=1752mm
l02=ηh=1。
1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113。
208≤［λ］=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1752/15.9=110。
189
查表得,φ=0.405
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k］lalb=［1.2×
5+（24+1.1）×
3]×
1.2=12。
117kN
f=N1/（φ1A）＝12。
117×
103/（0。
405×
450）=66.486N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0。
386
N2=［γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=［1.2×
（1.05+（24+1.1）×
12）+1。
4×
3］×
1.2×
1.2=13.067kN
f=N2/（φ2A）＝13。
067×
103/（0.386×
450）=75。
227N/mm2≤[σ]=300N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.24×
52/10=0。
068kN·
顶部立杆段:
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
γQQ1k］lalb+ψc×
γQMw/lb=［1。
（0.5+（24+1.1）×
12）+0。
9×
2+0.9×
0.068/1。
2=11.583kNf=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.583×
103/（0.405×
450）+0.068×
106/4730=77.932N/mm2≤[σ］=300N/mm2
非顶部立杆段:
N2w=［γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1。
（1.05+（24+1。
1）×
12）+0.9×
1.2+0.9×
068/1。
2=12.534kNf=N2w/（φ2A）+Mw/W=12。
534×
106/4730=86。
535N/mm2≤［σ]=300N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
可调托承载力容许值[N］（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=12。
117kN≤［N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×
8×
10×
6+0.55×
4）=282.694kN。
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
05×
7.282/2=593.489kN.m
MT=282.694kN.m≤MR=593。
489kN.m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×
25×
15.8×
10+0。
55×
4）=93。
568kN.m
MR=γG［G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×
［1。
05+（24+1.1）×
12]×
7.282/2=2295.956kN。
MT=93。
568kN。
m≤MR=2295.956kN。
满足要求!
十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:
Pk=Nk/A≤fg
式中：
Pk-—立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；
Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
A——基础底面面积（m2）；
fg-—地基承载力特征值（kPa）,应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011第5.5.2条规定采用。
地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1当为天然地基时,应按地质勘察报告选用;
当为回填土地基时,应对地
质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0。
4；
2由载荷试验或工程经验确定。
本工程房心回填土为粉质粘性土，地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值为180kpa。
Pk=Nk/A=12.543/0。
25=50＜0.4×
180=72kpa
地基承载力满足要求！
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