型钢悬挑架施工方案Word文件下载.docx

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连云港连宇建设监理有限责任公司

施工总包

中国建筑一局（集团）有限公司

质量目标

一次性验收合格，争创国优

A座共24层，结构高度107.8m，1-4层高度为22.05m，采用落地式脚手架，5-24层高度为82.2m，采用悬挑式脚手架，每四层悬挑一次，5-8层，9-12层，13-16层，17-20层，21-24层，共悬挑5次，每次悬挑架体高度为17.8m。

B座共14层，结构高度63.5m，1-4层高度为22.05m，采用落地式脚手架，5-14层高度为41.8m，采用悬挑式脚手架，每四层悬挑一次，5-8层，9-12层，13-14层，共悬挑3次，每次悬挑架体高度为17.8m。

三、脚手架设计

悬挑脚手架使用阶段为结构施工。

在结构施工期间脚手架不作为承重脚手架，仅作为维护脚手架。

3.1脚手架搭设参数

3.1.1钢梁悬挑架

Ø

悬挑钢梁采用I16工字钢，钢梁水平间距1.5米；

钢梁长6.0米，外挑1.30米；

施工梁板时预埋光圆20锚筋。

悬挑脚手架为双排单立柱脚手架,排距b为0.9m，柱距Lb为1.50m，步距h为1.80m，内立柱距建筑外墙皮尺寸为0.3m。

3.2脚手架搭设原则

应是从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、防护网同步搭设、分段验收的原则。

钢梁在第四层顶板悬挑，每四层悬挑一次，A座共悬挑5次，B座悬挑3次，最大搭设高度17.8m。

四、施工准备

4.1原材料准备

4.1.1钢管：

外径48mm，壁厚3.0mm，应有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的严禁使用。

钢管必须涂有防锈漆，并严禁打孔。

4.1.2脚手板：

脚手板采用木质脚手板，长3000㎜、宽250㎜、厚50㎜，两端头用16#铁丝捆绑，距端头150㎜。

4.1.3扣件：

采用可锻铸铁扣件，应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。

扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

扣件不得有裂纹、气孔；

不宜有缩松、砂眼等缺陷；

并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

扣件表面应进行防锈处理。

4.2人员准备

4.2.1脚手架施工设专业工长1名，对其安装、拆除、检查和围护进行管理；

同时设安全监督检查人员1名，确保脚手架的搭设和使用符合方案要求；

需架子工21人，3人一组，互相配合。

4.2.2架子工须体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训合格，持证上岗。

4.3现场准备

4.3.1各种扣件应分开堆放，不同长度的钢管要分开码放。

4.3.2操作面内杂物应及时清理干净。

五、施工方法

5.1脚手架搭设步骤

熟悉方案和图纸——现场放线确定固定悬挑钢梁预埋铁件的位置——铁件预埋—根据外伸尺寸安装和固定钢梁——在悬挑钢梁上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆等——余下与上述同。

5.2脚手架搭设

5.2.1钢梁制作

悬挑钢梁采用I16工字钢，工字钢长6.0米。

为了便于立杆的搭设，需要在工字钢上焊接两根100mm高的连接钢管或200高两根直径为20的钢筋（详见下图）。

5.2.2钢梁搭设

钢梁在首层顶板悬挑。

钢梁第一道锚筋距结构边1.1m设置，第二道锚筋距结构边2.3m布置。

钢梁搭设见下图。

锚筋采用光圆20钢筋制作，严禁采用冷加工钢筋；

锚筋水平段与板下铁绑扎牢固，并且锚筋水平段压在楼板下层钢筋上面，并且平直段不得小于300mm,锚筋锚固长度不得小于600mm（锚筋大样详见下图）。

为加强挑梁稳定性。

故在锚筋的平直段每侧增加2根C12加强筋长度700㎜居中布置。

做法详见下图：

锚筋与钢梁之间的空隙用木楔子楔死。

悬挑钢梁间距1.5m；

根据计算，另用6×

19、绳芯1、直径φ16的钢丝绳进行斜拉卸荷，钢丝绳的端头处卡具不少于3个（详见下图）。

5.2.3脚手架立杆

外排立杆高出檐口1.8m，里排立杆要低于檐口0.05m。

内排立杆距建筑物外皮为300mm。

立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。

各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，即不宜大于600mm；

端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。

立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/200，相邻两根立杆的接头应力求不在同一步内。

脚手架搭设必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。

5.2.4脚手架纵向水平杆

纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，其长度不宜小于3跨。

纵向水平杆宜采用对接口件连接。

对接接头异跨错开，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中；

端部扣件边缘至杆端的距离不应小于100mm。

纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧。

5.2.5脚手架横向水平杆

横向水平杆布置时，沿垂直方向立杆两侧交替布置，沿纵向两横排立杆之间相向布置或相间布置，在主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

横向水平杆紧固于纵向水平杆上，靠近立杆的横向水平杆可紧固于立杆上。

双排脚手架横向水平杆靠墙的一端离开墙面200mm，横向水平杆靠建筑物一端挑出立杆为150mm。

5.2.6脚手架剪刀撑

在脚手架外侧立面通长方向设置剪刀撑，由底至顶连续设置。

每道剪刀撑的宽度不得超过7根立杆，斜杆与水平面夹角为45～60度。

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度宜大于1米，扣件不少于3个。

剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

5.2.7刚性连接

双排脚手架与结构之间采用刚性连接，刚性连接点间距为两步三跨。

宜靠近主节点设置,偏离主节点距离不应大于300mm。

双排脚手架与结构柱或预埋在结构内的钢管进行刚性连接；

钢管锚固在结构内300mm，钢管外露200mm。

连墙件表面宜刷红色油漆以便检查和警示。

装修期间，如外架与框架拉接点影响施工，可改变拉接点做法，窗洞口位置，在房间内设置4根立杆，在顶板与地面之间用U托顶死，用两道水平架管与外架拉接。

5.2.8脚手板

作业层和底层必须满铺一层脚手板（底层板与结构间缝隙用8㎜厚以上的木板封闭防护），作业层应设置高度不小于180mm的挡脚板，及挡护高度1.2m的栏杆，且栏杆间的净高度应为0.5m，并使用安全立网维护。

作业层脚手板至少跨越三根横向水平杆。

脚手板采用对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长为150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm；

脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸向横向水平杆的长度不应小于100mm。

在拐角、斜道平台处的脚手板必须与横向水平杆进行可靠连接，防止滑动。

作业层立杆与外墙之间的空隙设置脚手板，不能有探头板。

在作业层需设置护身栏，搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中设置。

5.2.9安全网

落地脚手架在第二步铺设一道水平龙安全网；

悬挑脚手架在悬挑处铺设一道水平尼龙安全网。

在施工期间操作层均设一层水平安全网。

脚手架外立面设立全封闭密目安全网，安全网沿外排架子内侧进行封闭，安全网之间必须连接牢固，并与架体用16～18#铅丝固定，严禁用火烧丝绑扎。

5.3脚手架拆除

5.3.1拆除脚手架时，地面应设围栏，派专人看管,严禁非工作人员入内。

5.3.2检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。

5.3.3拆除安全及技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术书面交底，并做好记录。

5.3.4拆脚手架杆件必须由2～3人协同操作。

5.3.5拆除顺序及要求：

应由上至下进行拆除，严禁上下同时作业。

所有连接件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步。

当脚手架拆至下部最后一步长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

脚手架拆除物料，应依次传下，严禁抛投至地面。

所有拆除的钢管及扣件均应统一安排码放，严禁随意丢弃。

5.3.6拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆除。

5.3.7支搭的防护棚直到无高空作业时方可拆除。

5.4脚手架验收

5.4.1脚手架的构配件质量必须进行检查，合格后方可使用。

5.4.2剪刀撑斜杆下端必须支承在垫板上。

对接扣件开口应朝上或朝内安装。

5.4.3各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm。

5.4.4脚手架在使用过程中，严格执行验收使用制度，未经验收通过的脚手架严禁使用。

5.4.5脚手架搭设应按下列阶段进行检查与验收，发现问题及时纠正。

脚手架搭设前；

操作层施工荷载前；

每搭完10m高度后；

达到架子搭设高度后；

遇有六级大风、大雨和大雪后；

停用超过一个月。

5.4.6脚手架由技术、质量部、安监部、工程部等部门负责人共同进行验收，并形成书面验收记录。

六、安全注意事项

6.1施工时严禁将模板直接落在脚手架上。

6.2严禁将混凝土泵管与脚手架固定。

6.3脚手架经验收合格后方可投入使用。

在脚手架使用期间，严禁任意拆、改脚手架。

6.4严禁将不同直径的钢管混用。

6.5架子工必须持证上岗，施工时必须戴安全带、安全帽。

6.6作业之前工长要进行详细书面安全交底，并做好记录，防止意外发生。

6.7架子工着装灵便（紧身紧袖），必须穿软底防滑鞋，在高处作业时，必须佩戴安全带，并与已搭好的立、横杆挂牢，工具及小零件要放在工具袋内。

6.8架子要配合工程进度搭设。

在搭设过程中，要集中思想统一指挥，严禁在架子上打闹，严禁酒后上架。

6.9密目安全网只准作立网使用，严禁作水平网使用。

6.10六级以上大风，重雾，雨雪时，停止工作。

6.11照明电线禁止缠绕架子，用电设备要离开脚手架。

6.12防止高空坠物伤人，作业完毕，及时清理。

6.13作业现场设安全维护，无关人员不得进入危险区。

6.14脚手板相连接端头必须顶紧。

脚手板应于其下横向水平杆拴紧,不得有探头板。

6.15严禁任意在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业。

6.16大雨来临前对所有已搭设的脚手架进行全面检查，同时作好防风工作。

6.17对临边和洞口按照《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91的规定进行安全防护。

七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

7.1参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为17.8米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

A座脚手架沿墙纵向长度为153米；

B座脚手架沿墙纵向长度为180米；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏省连云港，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

3层；

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.7米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

20.00；

楼板混凝土标号:

C35；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

8.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

7.2大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.35×

0.9/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

0.9/（2+1）=0.9kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.033+1.2×

0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.9=1.26kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.166×

1.52+0.10×

1.26×

1.52=0.313kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.369kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.313×

106,0.369×

106）/4490=82.183N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=82.183N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.9kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.138×

15004/（100×

2.06×

105×

107800）+0.990×

0.9×

107800）=2.245mm；

大横杆的最大挠度2.245mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

7.3小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×

1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：

1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.5/（2+1）=1.350kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.05+0.158）+1.4×

1.35=2.139kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.033×

0.92/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.139×

0.9/3=0.642kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.646kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.646×

106/4490=143.815N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=143.815N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

9004/（384×

107800）=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.35=1.557kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1557.45×

900×

（3×

9002-4×

9002/9）/（72×

105

×

107800）=1.815mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.815=1.828mm；

小横杆的最大挠度为1.828mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

7.4扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.033×

1.5×

2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×

0.9/2=0.015kN；

P3=0.35×

1.5/2=0.236kN；

Q=3×

1.5/2=2.025kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.05+0.015+0.236）+1.4×

2.025=3.196kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

7.5脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.033/1.80]×

17.80=2.715；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×

3×

（0.9+0.3）/2=0.945kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

1.5/2=0.337kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

17.8=0.134kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.131kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.55kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.74；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.55×

0.74×

0.645=0.184kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.131+1.4×

4.05=10.628kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.131+0.85×

1.4×

4.05=9.777kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.184×

1.82/10=0.106kN.m；

7.6立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=10.628kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.188；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=10628/（0.188×

424）=133.326N/mm2；

立杆稳定性计算σ=133.326N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=9.777kN；