锅炉低氮成功改造案例Word文件下载.doc
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每台炉配有16只燃烧器分四层布置（进行微油系统改造后），第1层为微油点火燃烧器，第2层为双稳燃可调式水平浓淡燃烧器，第3层和第4层为碰撞式浓淡分离燃烧器。
改造前燃烧器喷口布置参见图9，所有一次风喷口均带周界风。
燃烧器的设计参数见下表。
燃烧器设计参数
参
数
配
风
风率（%）
风速（m/s）
风温（℃）
一次风
20
25
二次风
56.48
燃尽风
2×
8.8
39
325
上二次风
13.2
中上二次风
周界风
4*3
中下二次风
17.6
下二次风
26
三次风
19.35
45
70
1.1.改造要求
在经过了详细的调研后，改造单位的方案得到了我公司的认可。
改造要求如下：
l任何工况下NOx排放浓度小于300mg/Nm3。
l在保证NOx减排的前提下飞灰含碳量降低15%。
l锅炉蒸发量，主、再热蒸汽温度，及原有的控制方式基本不变。
l锅炉燃烧稳定并减少锅炉受热面结焦。
l最下层微油燃烧器保留不改造。
l尽可能减少改造对现有设备、系统运行方式的影响，保持锅炉性能基本不变（特别说明的除外）。
2.低氮燃烧原理
大型电站锅炉炉内产生的NOx根据生成机理，主要分为：
热力型NOx和燃料型NOx。
大量研究表明，热力型NOx和燃料型NOx与下列因素有关：
作为热力型NOx，当温度高于1500℃时，NO生成量呈指数规律迅速增长，在高温下停留时间越长，氧浓度越大，NO生成量就越多。
作为燃料型NOx，燃料含氮量越高，过量空气系数越大，燃料型NOx的生成量就越大，转化率也越高。
从上面热力型和燃料型NOx生成机理看，要降低NOx，应采取下列措施：
降低热力型NOx，要求氧浓度低，温度低，在高温区的停留时间短。
降低燃料型NOx，要求氧量低，尤其是挥发份的析出和燃烧阶段，氧量越低越好。
而作为锅炉燃烧调整：
要保证煤粉稳定燃烧及飞灰灰渣含碳量低要求燃烧时有足够高的温度、有足够的氧量、有足够高的煤粉浓度及后期扰动强烈。
要防止锅炉结渣和水冷壁高温腐蚀，要求炉内温度越低或分布合理，在水冷壁附近形成一层空气膜（氧气性气氛），可以阻挡高温熔融煤灰粒子直接冲刷壁面，有利于防止结渣及高温腐蚀。
从以上的分析可以看出降低NOx排放的技术措施在一定程度上和稳定燃烧、降低飞灰可燃物、防止结渣和降低高温腐蚀相矛盾。
因此，在采用降低NOx排放技术措施时要综合考虑。
在对炉内燃烧、结渣、高温腐蚀有深入和透彻的了解和分析后，才能研制出切实可行的技术方案。
分级燃烧是一种有效的低NOx燃烧技术，运用空气分级燃烧原理对传统的煤粉炉燃烧系统进行综合改造不仅可以有效地降低NOx的排放量，还可以适当地保持其较好的经济性。
分级燃烧的基本思想是:
（1）降低主燃烧区域的氧气浓度，进行亚化学当量的贫氧燃烧，以抑制煤粉燃烧过程中NOx的形成，因为无论是热力型还是燃料型NOX，燃烧区的氧浓度，也就是空气过量系数对NOX生成量影响很大，当过量空气系数α<
1时，燃烧区处于富燃料燃烧状态，这对减少NOX生成有明显的效果。
根据这一原理，把供给燃烧的空气分为主燃烧区和燃烬风分级送入。
把80％左右的理论空气量送入主燃区，使燃烧在富燃料燃烧的条件下进行，从而降低了主燃烧区的氧浓度，也降低了主燃区的温度水平，能够很好的降低了生成NOX的转化率。
（2）在炉墙附近及炉膛上部增大氧气浓度，进行过化学当量的富氧燃烧，避免水冷壁及过热器的高温腐蚀，同时促进煤粉的完全燃烧。
在分级燃烧时，利用一级富燃区燃料在缺氧条件下燃烧，燃烧速度和燃烧温度降低，热力NOx减少，同时，燃料中释放的含氮中间产物HCN，NH3等会将NO还原分解成N2，因而抑制燃料NO的生成。
到了燃烬区，燃料在富氧条件下燃烬，不可避免的有一部分残留的氮会氧化成NOx。
但由于火焰温度较低，NOx生成有限。
所以在空气分级条件下总的生成量是降低的。
下图为主燃烧区内过量空气系数、燃料中的氮含量与NOx生成量（ppm）关系的试验结果。
由图可见，在理论空气量保持不变而主燃烧区的过量空气系数降低时，NOx的生成量明显降低；
当此过量空气系数为0.8时，其NOx的生产量比过量空气为正常值（1.2）时降低了50％，而此时燃烧工况稳定。
图1、主燃烧区内过量空气系数、燃料中的氮含量与NOX生成量关系
3.分级燃烬风系统及特点
本次改造采用了空气分级燃烧技术。
采用空气分级燃烧，富燃料区燃料在缺氧条件下燃烧，热力型NOx减少，同时，燃料中释放的含氮中间产物HCN，NH3等会将NO还原分解成N2，因而抑制燃料型NOx的生成。
在燃尽区，燃料在富氧条件下进一步燃尽。
分级燃烧是一种有效的低NOx燃烧技术，运用空气分级燃烧对传统的煤粉炉燃烧系统进行综合改造，不仅可以有效地降低NOx的排放量，还可以适当地保持其较好的经济性。
改造单位的改造方案，将SOFA设计成双切圆形式，SOFA布置如图2所示，SOFA风截面速度场分布如图3所示。
图2改造SOFA风布置三维图
图3阿米那改造后燃尽风截面速度场图4偏置二次风示意图
这样不仅有利于水冷壁附近形成富氧环境，防止上层水冷壁高温腐蚀，而且内外燃尽风双切圆旋转可以加强扰动，大大促进未燃尽碳和CO的充分燃烧。
这种SOFA风的布置对降低飞灰含碳量十分有利。
改造之后通过测试也取得了满意的结果。
从改造后，根据不同锅炉负荷和炉内环境，通过调节SOFA风，灵活控制燃尽风的旋流强度，同时相对大的切圆可以增强SOFA风与未燃尽碳的扰动，加强了高温烟气与未燃尽碳的对流传热，减少烟气飞灰含碳量和CO，并且可以彻底解决SOFA风区域水冷壁周围由于缺氧导致的结焦和高温腐蚀的问题。
这些都是该设计优于其他类型分级燃烧的原因——着眼减排兼顾节能。
为了解决空气分级燃烧以后，主燃烧器区域低氧富燃料燃烧对附近水冷壁造成不良影响，改造方案中采用了偏置二次风。
偏置二次风射流与主燃烧器射流呈12°
夹角布置，见图4。
如图4所示，偏置二次风的优势体现在以下几个方面：
l偏置二次风将部分二次风分离到煤粉气流的下游，推迟了一、二次风的混合，形成了水平方向的分级送风，加强了分级送风的效果，有利于减少NOx的生成。
l偏置二次风可以通过风门调节，控制水冷壁附近的氧量与炉膛平均氧量基本相当，因而比较合理地改变了水冷壁附近的烟气气氛，可以有效地防止水冷壁的高温腐蚀和结渣。
4.CFD模拟研究
改造方案确定之后，改造单位就改造方案进行了数值模拟计算，下面是CFD模拟的结果。
图5为改造前后炉膛温度分布的对比。
改造前主燃烧区的温度比较高，而且高温区相对集中，这样的温度分布势必导致大量热力型NOx的生成。
改造之后，温度分布随炉膛高度均匀分布。
此外，炉膛出口的烟温没有变化，可以保证锅炉参数不变。
控制炉膛内的高温点，有效的减少热力型NOx的生成。
从图6中可见，改造前，在主燃烧区产生大量的NOx，当烟气经过原有的OFA时NOx的浓度基本上没有变化。
改造后，虽然在主燃烧区也产生了大量的NOx，但是由于在主燃烧区氧气浓度降低，氧化性氛围减弱，且由于SOFA风的作用，NOx的浓度在炉膛出口处下降得非常明显。
图7表明，改造后烟气在沿炉膛高度上速度比改造之前小，增加了煤粉颗粒在炉膛内的停留时间。
引入SOFA后，加速上升烟气的扰动，促进可燃物随烟气上升过程中的充分燃烧。
图5、改造前后炉膛温度分布
图8显示，改造增加了炉内的扰动，更多的煤粉颗粒随烟气的上升而向上运动。
CFD结果（见图9）表明，经过改造之后，主燃烧区未燃尽碳在燃尽区充分燃烧，而不是随烟气带出，或沉积到灰斗，这样使得燃烧效率提高。
图7改造前后烟气流速分布
图6改造前后NOx分布
图9改造前后未燃尽碳在炉膛内分布
图8改造前后颗粒碳在炉膛内轨迹
5.现场改造及实验效果分析
5.1.改造范围和内容
根据改造目的和现场实际情况，改造方案的具体改造范围如下：
5.1.1主风箱改造
针对锅炉的具体情况，设计了新的一次风喷口及二次风喷口，并重新调整各燃烧器喷口的位置。
在保证最下层微油燃烧器不变的情况下，对其他喷燃器进行了整体下降布置。
5.1.2SOFA风箱带改造
SOFA管道与主二次风管道相连，抽取部分二次风送至SOFA喷口。
风箱带布置于主风箱上方，并围绕整个炉膛。
5.1.3新增SOFA风道及风道系统支吊架。
5.1.4新增SOFA处水冷壁的开孔及开孔处密封部件。
5.1.5新增SOFA风箱安装了热线型质量流量装置，准确的检测风量的变化。
5.1.6为了保证新的燃烧系统的正确运行，对燃烧系统相关的控制逻辑进行修改。
改造前后燃烧器喷口的布置参见图10。
5.2.改造效果
改造完成投运后，进行了燃烧调整试验，试验由电厂配合改造单位调试人员进行。
在不同负荷下，对SOFA开度及二次风门配比进行了36个不同组合工况的调试试验，对锅炉空预器前后的NOx、CO、O2进行了网格法测量，对飞灰进行了取样和可燃物化验。
表1是经过各种燃烧调整试验优化后的测试数据，可以看出两种满负荷工况NOx与改造之前相比降幅达到了40%，飞灰可燃物含量也有所降低。
表1改造前后效果对比表
项目
改造前满负荷工况1
改造前满负荷工况2
改造后满负荷工况1
改造后满负荷工况2
改造后80%负荷工况1
改造后80%负荷工况2
NOx（mg/m3）
519
496
262
335
294
310
CO（ppm）
4
5
3
11
O2（%）
4.2
4.0
2.5
3.0
2.9
飞灰含碳量（%）
2.1
1.73
1.5
注：
NOx已修正到6%氧量。
在锅炉燃烧调整试验完成后，由江苏方天电力技术有限公司对改造锅炉进行了对比试验，试验结果参见表2。
表2改造前后性能试验对比表
改造前
满负荷工况1
满负荷工况2
改造后
308
298
8
7
3.2
2.0
2.25
锅炉效率（%）
91.78
91.65
91.5
91.79
5.3调试和燃烧调整经验
5.3.1SOFA风量对NOx影响很大。
在其它因素不变的前提下，一般情况NOx会随着SOFA挡板的开度增加而减小，档板开度大于60%时，NOx水平基本就维持恒定。
此外，甲、乙侧SOFA风量调节需控制均匀，这有利于降低NOx及飞灰含碳量。
5.3.2改造后，运行氧量与NOx之间的关系参见图11。
改造后最佳氧量控制在3%左右，此时飞灰含碳量较低。
与改前相比，相同负荷下总风量可以减小，为此减少了送、引风机的电耗，电耗降低5%左右。
图10改造前后燃烧喷口布置
图11改造后空预器入口氧量与NOx浓度的关系
5.3.3燃烧器改造后，燃烧器壁面金属温度分布趋势有很大改观，通过SOFA调整能有效降低燃烧器金属温度，基本可做到在任何工况下控制燃烧器管壁温度不超限。
在燃用褐煤时炉内结焦情况明显减少。
分析其原因是由于SOFA的刚度大，距离上部燃烧器较近，不但对火焰、烟气的流速场产生很大影响，而且对火焰的温度场及氧质量分数分布有直接影响，所以调节SOFA的风量分配就能灵活改变燃烧器管壁温度的分布趋势。
改造后燃烧器区域的火焰温度明显降低。
所以，空气分级燃烧对主燃烧区温度的降低有着积极的作用，这也是本设计能有效降低热力型NOx的原因。
6.改造评价
（1）改造后氮氧化物排放浓度显著降低，降幅在40%以上，平均达到300mg/Nm3左右。
（2）改造后锅炉效率基本维持不变，但是，日常运行中送、引风机的电耗相对减少。
（3）改造前，运行中再热器温度明显偏低，改造后再热器温度升高了，提高了整个机组的效率。
总体来说，8号炉经过低氮燃烧技术的改造，NOx排放水平有了大幅度的降低，达到了预期的目的，取得了明显的环境效益。
同时，改造后机组运行的整体经济性略有提高，获得了节能减排的综合效果。
此外，改造单位的技术方案简单易行；
改造工作量小，易于实施，值得同类型锅炉改造借鉴。
参考文献：
文章中表1和表2数据来自江苏方天电力技术有限公司的性能试验报告；
DL-BG-2009-767宜兴协联热电有限公司#8锅炉燃烧器改造后锅炉热效率试验报告
作者简介：
胡志杰（1969-），男，江苏宜兴人，宜兴协联热电（生物化学）有限公司副总经理，负责电厂生产管理多年。
盛春（1972-），男，江苏宜兴人，宜兴协联热电有限公司，锅炉专工。
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