硬质合金可转位车刀设计.docx
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七、硬质合金可转位车刀设计
[原始条件]
加工推动架工序1中车¢50端面,工件材料HT200,铸件。
表面粗糙度要求达到Ra6.3,需采用粗车完成其端面车削,总余量为3mm,使用机床为CA6140普通车床。
试设计一把硬质合金可转位车刀。
设计步骤为:
(1)选择刀片夹固结构。
考虑到加工在CA6140普通车床上进行,且属于连续切削,由《切削手册》表4-22典型刀片夹固结构简图和特点,采用偏心式刀片夹固结构。
(2)选择刀片材料(硬质合金牌号)。
由原始条件给定:
被加工工件材料为HT200,连续切削,完成粗车工序,按照硬质合金的选用原则,选取刀片材料(硬质合金牌号)为YT15。
(3)选择车刀合理角度。
根据刀具合理几何参数的选择原则,并考虑到可转位车刀几何角度的形成特点,选取如下四个主要角度:
①前角γo=15°;②后角ao=5°;③主偏角kr=90°;④刃倾角λs=-6°。
后角ao的实际数值以及副后角a¢o和副偏角k¢rg在计算刀槽角度时,经校验后确定。
(4)选择切削用量。
根据切削用量的选择原则,查表确定切削用量。
粗车时:
切削深度ap=3mm,进给量f=0.5mm/r,切削速度v=122m/min;
(5)选择刀片型号和尺寸:
①选择刀片有无中心固定孔。
由于刀片夹具结构已选定为偏心式,因此应选用中心有固定孔的刀片。
②选择刀片形状。
按选定的主偏角kr=90°,根据《切削手册》表4-20刀片形状的选择原则,选用正三角形刀片。
③选择刀片精度等级。
由《切削手册》表4-17刀片精度等级的选择原则,选用U级。
④选择刀片内切圆直径d(或刀片边长L)。
根据已确定的ap=3mm,kr=90°和λs=0°,将ap、kr和λs代入《金属切削刀具课程设计指导书》公式(2.5),可求出刀刃的实际参加工作长度Lse为
Lse===3.0mm
则所选用的刀片边长L应为
L>1.5Lse=1.5×3.016=4.50mm
因为是正三角形刀片,L=√3dd=2.60mm
⑤选择刀片厚度s。
根据已选定的ap=3mm、f=0.5mm/r,根据刀片厚度的诺模图求得刀片厚度s≥3.8mm。
⑥选择刀尖圆弧半径rε。
根据已选定的ap=3mm、f=0.5mm/r及通过刀尖圆弧半径诺模图,求得连续切削时的rε=0.8mm。
⑦由于工件材料为HT200,所以刀片可以无断屑槽。
综合以上七方面的选择结果,确定选用的刀片型号是:
TNUM160408-V2(《金属切削刀具课程设计指导书》表2.11),其具体尺寸为
L=16.5mm;s=4.76mm;d1=3.81mm;m=13.494mm;rε=0.8mm
刀片刀尖角εb=60°;刀片刃倾角λsb=0°;断屑槽宽Wn=2mm;取法前角γnb=20°。
刀片法后角anb=0°
(6)选择硬质合金刀垫型号和尺寸。
硬质合金刀垫形状和尺寸的选择,取决于刀片夹固结构及刀片的型号和尺寸。
本题选择与刀片形状相同的刀垫,正三角形,中心有圆孔。
T16B其尺寸为:
L=14.77mm;厚度s=3.18mm;中心孔直径d1=5.6mm。
材料为YG8。
(7)计算刀槽角度。
可转位车刀几何角度、刀片几何角度、刀槽几何角度之间的关系,《金属切削刀具课程设计指导书》图2.5所示。
刀槽角度计算步骤是;
①刀杆主偏角krg
krg=kr=90°
②刀槽刃倾角λsg
λsg=λs=-6°
③刀槽前角γog
将γo=15°、γnb=20°、λs=-6°代入式(2.8),得
tanγog==-0.087
则γog=-5°,取γog=-5°。
④验算车刀后角ao。
车刀后角ao的验算公式为
tanao=
(1)
当anb=0°时,则式
(1)成为
tanao=-tanγogcos2λs
(2)
将γog=-5°、λs=-6°代入式
(2),得tanao=-tan(-5°)cos2(-6°)=0.87,则
ao=4.946°
与所选角度值相近,可以满足切削要求。
而刀杆后角aog≈ao,故aog=5°。
⑤刀槽副偏角
k¢rg=kr=180°-kr-εr
因为εrg=εr,krg=kr
所以k¢rg=180°-krg-εrg=180°-kr-εr(3)
车刀刀尖角εr的计算公式为:
cosεr=[cosεrb-tangogsinls]cosls(4)
当εrb=60°时,将gog=-5°、ls=-6°代入式(4),得
cosεr=[cosεrb-tangogsinls]cosls=0.499
εr=60.05°(60°3′)
故k¢rg≈k¢r=180°-90°-60.05°=29.95°
取k¢rg=30°
⑥验算车刀副后角a¢o。
车刀副后角a¢o的验算公式为
tana¢o=(5)
当anb=0°时,式(5)成为
tana¢o=-tanγ¢ogcos2λ¢sg(6)
而tanγ¢og=-tanγogcosεrg+tanλsgsinεrg(7)
tanλ¢sg=tanγogsinεrg+tanλsgcosεrg(8)
将γog=-5°、lsg=-6°、εrg=εr=60.05°代入式(7)、(8)中,得
tanγ¢og=-tan(-5°)cos60.05°+tan(-6°)sin60.05°=-0.047
所以γ¢og=-2.713°
tanλ¢sg=tan(-5°)sin59.87°+tan(-6°)cos60.05°=-0.128
所以λ¢sg=-7.310°
再将γ¢og=-2.713°、λ¢sg=-7.31°代入式(6),得
tana¢o=-tan(-2.715°)cos2(-7.31°)=0.047
所以a¢o=2.669°,可以满足切削要求。
刀槽副后角a¢og≈a¢o,故a¢og=2.669°,取a¢og=3°。
综合上述计算结果,可以归纳出:
车刀的几何角度
γo=15°ao=4.946°kr=90°k¢r=30°ls=-6°a¢o=2.669°
刀槽的几何角度
γog=-5°、αog=5°krg=90°k¢rg=7.5°lsg=-6°a¢og=3°
(8)计算铣制刀槽时需要的角度
①计算刀槽最大负前角γgg及其方位角τgg。
将γog=-5°、lsg=-6°代入tanγgg=-,得
tanγgg=-=-0.137
γgg=-7.79°(-7°47′13″)
将γog=-5°、lsg=-6°代入tanτgg=tan(γog)/tan(lsg),得
tanτgg=tan(-5°)/tan(-6°)=0.382
τgg=39.77°(39°46′26″)
②计算刀槽切深剖面前角γpg和进给剖面前角γfg。
将γog=-5°、lsg=-6°,kr=90°代入式(7)和式(8),可得
tanγpg=tan(-5°)cos90°+tan(-6°)sin90°=-0.105
tanγfg=tan(-5°)sin90°-tan(-6°)cos90°=-0.087
所以γpg=-6
γfg=-5
(9)选择刀杆材料和尺寸。
①选择刀杆材料。
选用45号钢为刀杆材料,热处理硬度为HRC38~45,发黑处理。
②选择刀杆尺寸
选择刀杆截面尺寸。
因加工使用CA6140普通车床,其中心高为220mm。
按照文献5表2.37,并考虑到为提高刀杆强度,选取刀杆截面尺寸B×H=20×25(mm2)。
由于切削深度ap=3mm,进给量f=0.5mm/r,可以不必校验刀杆强度。
选择刀杆长度尺寸。
参照本章2.5.1.3节刀杆长度尺寸选择原则,选取的刀杆长度为150mm。
(10)选择偏心销及其相关尺寸。
①选择偏心销材料。
偏心销材料选用40Cr,热处理硬度为HRC40~45,发黑。
②选择偏心销直径dc和偏心量。
偏心销直径可用文献5式(2.1)求出,即
dc=d1-(0.2~0.4)mm
前面已经选定d1=2.6mm,取括号内最大数值0.4mm,则
dc=3.81-0.4=3.41mm
偏心量可用下式求出,即
e≤
为计算方便,取μ1=μ2=0.13,dc=d2,=1,则由文献5式(2.2)得e≤0.13dc=0.13×3.41=0.4433mm,取e=0.45mm。
为使刀片夹固可靠,选用自锁性能较好的螺钉偏心销,并取螺钉偏心销转轴直径d2为M6。
③计算偏心销转轴孔中心在刀槽前刀面上的位置。
根据前面已经选定的各尺寸
d1=3.81mm,d=16.5mm,
dc=3.41mm,e=0.45mm
取β=30°,代入则
m=+0.45sin30°-cos30°=8.302mm
n=-0.45cos30°-sin30°=7.760mm
(11)绘制车刀工作图和零件图。
①硬质合金可转位外圆车刀,见附图5。
②硬质合金可转位外圆车刀刀杆,见附图6。
(12)编写设计说明书。