m高支模施工方案Word下载.doc

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三、施工准备

1、技术准备

项目经理组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的问题做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面积尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

2、机具准备

主要机具及工具准备详见下表

锤子

规格

功率

数量

单头板手

1－7－19、22－24

70个

圆盘锯

MJ－106

3KW

4台

手电钻

0.5KW

12把

活动板手

最大开口宽65mm

40个

钢丝钳

长150、175mm

2个

墨斗、粉线带

3个

砂轮切割机

配套

2台

零配件工具箱

6具

水准仪

DZS3－1/AL332

1台

激光水准仪

DZJ－3

水平尺

450－550

3把

钢卷尺

5m、7.5m

5把

钢尺

50m

1把

3、施工工期及人力安排

（1）、梁板高支模完成时间：

2011年10月12日，10月28。

（2）、劳动组织及职责分工

、管理人员组织职责分工配2个施工员，1个质量员。

、各班组人员组织及人员安排。

、工人分工及数量，根据施工进度计划及流水段划分进行劳动力合理安排，木工最高峰要100人，架子工60人。

4、材料准备

（1）、柱、梁模板及楼板模板材料选用915×

1830×

18胶合板约18000㎡，支撑系统采用钢管，隔离刘选用环保型隔离型，根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家。

（2）、柱模板采用18mm原胶合板，竖棱采用100×

50方木,柱箍采用100×

50方木，每300mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理，然后加柱箍，支撑体系将柱固定，支撑采用￠48×

3.5架子管刚性支撑。

（3）、梁、板模板：

直梁的底模支侧模均采用18mm原胶合板，主龙骨采用100×

50方木，间距300mm，底模方木下用将￠48×

3.5钢管平放在支架上并固定。

（4）、弧形梁模板底模与侧模均采用18mm原胶合板，梁侧模的内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具，按图纸尺寸进行放榜加工成型，并利用支撑体系将梁两侧夹紧，其它同直梁。

四、模板施工方法：

1、内脚手架支设：

内脚手架采用标准钢管，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为900mm，底部距地坪底板300mm处设置扫地杆，第一步横杆距扫地杆为1500mm，以上横杆间距不得大于1500mm。

梁底立杆根据计算结果设置，详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。

2、模板施工方法。

1）、模板体系：

除圆柱外模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。

木模板具有施工简便、快捷等特点。

在模板工程施工中主要抓住以下几方面：

胶合板做模板，采用50×

100mm的木方，对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。

利用我们的成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头的混凝土质量，消除混凝土质量通病。

对大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以确保支设牢靠、不出意外。

圆柱根据设计尺寸预制定型模板，可保证圆柱混凝土成型后的外观、平整度。

2）、各部位配模规划

序号

工程部位

模板

支撑及加固体系

1

混凝土柱

胶合板

由50×

100的木方、Φ48×

3.5mm钢管、Φ14对拉螺栓以及“3”型卡等组成。

2

梁、板

100的木方、可调支撑满堂红脚手架组成。

3）、柱模板支撑采用￠48×

3.5架子管刚性支撑，柱模板采用18mm厚胶合板制作整体模板，背棱用100×

100方木，每400mm一道，最底一层距地面300mm，其板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍支撑体系将柱固定，安装时将柱底清理干净后立柱模板。

4）、楼板模板支撑：

满堂红脚手架立杆间距900mm，木方间距不得大于300mm

5）、梁模板支撑：

本工程梁截面尺寸较大。

梁底支撑木方间距不得大于300mm，横向钢管支架立杆间距不得大于500mm。

7）、梁板、楼梯模板：

（1）、各部位施工顺序为：

柱模板：

放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。

梁模板：

测量放线及标高，复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。

钢筋混凝土楼板：

搭设支架→拼装板模木楞→调整、核实楼板标高及起拱→铺设板模→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。

（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。

（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。

每个施工段内支模顺序是：

柱→梁→楼板→梁柱接头。

（4）、方柱模板采用胶合板面板，采用50×

100木方和Φ48×

3.5mm钢管，配合紧固螺栓，如上图：

（5）、梁、板模板采用胶合板面板，利用满堂红内架配合木方及钢管加固，底模按设计要求起拱；

支设如下图：

（6）、梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。

梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1~3‰跨长。

（7）、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。

为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一个木楞。

（8）、楼梯模板的支设方法：

将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°

支撑。

如下页图。

施工要点：

在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。

在踢步

面板支设时，可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。

其中：

1—50×

100木方小楞，间距300；

2—九夹板底模；

3—钢管支撑。

3、模板验收：

模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。

经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。

4、模板拆除：

模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。

柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。

板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。

梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。

严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。

未经技术人员通知，严禁随意拆除模板及支撑加固体系。

拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。

拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。

各部位构件拆模时所需混凝土强度：

结构类型

结构跨度（m）

按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）

板

≤2

50

＞2，≤8

75

＞8

100

梁

≤8

悬臂构件

模板工程及其支撑架应达到如下基本要求:

五、计算：

在计算过程中，考虑到实际施工情况，第一排龙骨使用50×

100的木枋，第二使用两条直径为Φ48，壁厚为3.5钢管（木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/㎡；

钢管的弹性模数为E=2.06×

105N/mm2,抗弯强度fm=205N/mm2，抗剪强度、抵抗矩均远大于木枋）在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑

楼面模板支撑计算书

一）楼板厚130㎜

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

0.90；

纵距（m）:

步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；

脚手架搭设高度（m）:

5.70；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.5；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.130；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×

10.000×

10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×

10.000/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.250×

0.130=0.813kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×

0.250=0.088kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+2.000）×

0.900×

0.250=0.675kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

（0.813+0.088）=1.080kN/m；

集中荷载p=1.4×

0.675=0.945kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×

0.900/4+1.080×

0.9002/8=0.322kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+1.080×

0.900/2=0.959kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.322×

106/83.333×

103=3.864N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.864N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

V=0.900×

1.080/2+0.945/2=0.959kN；

方木受剪应力计算值T=3×

958.500/（2×

50.000×

100.000）=0.288N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.288N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.813+0.088=0.900kN/m；

集中荷载p=0.675kN；

方木最大挠度计算值V=5×

900.0004/（384×

9500.000×

4166666.67）+675.000×

900.0003/（48×

4166666.67）=0.453mm；

方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值0.453mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.080×

0.900+0.945=1.917kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.628kN.m；

最大变形Vmax=1.371mm；

最大支座力Qmax=7.607kN；

钢管最大应力σ=0.628×

106/5080.000=123.602N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值123.602N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.607kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

5.700=0.736kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

0.900=0.284kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.130×

0.900=2.633kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.652kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×

0.900=2.430kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=7.784kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=7.784kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.100m；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×

2=1.700m；

L0/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆的最大应力计算值；

σ=7784.244/（0.530×

489.000）=30.035N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=30.035N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.006；

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×

1.006×

（1.500+0.100×

2）=2.126m；

Lo/i=2125.779/15.800=135.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

σ=7784.244/（0.371×

489.000）=42.908N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.908N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

二）楼板厚220㎜

一、参数信息:

0.220；

0.220=1.375kN/m；

（