钢管落地脚手架28米搭架方案4号楼Word文档下载推荐.doc

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脚手板铺设方式

1步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.14

挡脚板铺设方式

2步1设

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.1248

横向斜撑布置方式

5跨1设

结构脚手架作业层数njj

2

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

3

地区

浙江杭州市

安全网设置

半封闭

基本风压ω0（kN/m2）

风荷载体型系数μs

1.25

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）

1.2，0.9，0.74

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）

0.32，0.24，0.19

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

113600

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4730

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.035+Gkjb×

lb/（n+1））+1.4×

Gk×

lb/（n+1）=1.2×

（0.035+0.35×

0.85/（2+1））+1.4×

3×

0.85/（2+1）=1.35kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.035+Gkjb×

lb/（n+1））+Gk×

lb/（n+1）=（0.035+0.35×

0.85/（2+1））+3×

0.85/（2+1）=0.98kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×

1.35×

1.52=0.3kN·

m

σ=Mmax/W=0.3×

106/4730=64.29N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'

la4/（100EI）=0.677×

0.98×

15004/（100×

206000×

113600）=1.442mm

νmax＝1.442mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

3、支座反力计算

Rmax=1.1qla=1.1×

1.5=2.23kN

Rmax'

=1.1q'

la=1.1×

1.5=1.62kN

四、横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=2.23kN

0.035=0.042kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=1.62kN

=0.035=0.035kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.63×

106/4730=133.01N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝1.511mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm

Rmax=2.25kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.7

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：

Rmax=2.23/2=1.11kN≤Rc=0.7×

8=5.6kN

横向水平杆：

Rmax=2.25kN≤Rc=0.7×

六、荷载计算

脚手架搭设高度H

双立杆计算高度H1

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+la×

n/2×

0.035/h）×

（H-H1）=（0.1248+1.5×

2/2×

0.035/1.8）×

（28-6）=3.39kN

单内立杆：

NG1k=3.39kN

双外立杆：

NG1k=（gk+0.035+la×

H1=（0.1248+0.035+1.5×

6=1.14kN

双内立杆：

NGS1k=1.14kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（（H-H1）/h+1）×

la×

lb×

Gkjb×

1/1/2=（（28-6）/1.8+1）×

1.5×

0.85×

0.35×

1/1/2=2.95kN

NG2k1=2.95kN

NGS2k1=H1/h×

1/1/2=6/1.8×

1/1/2=0.74kN

NGS2k1=0.74kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（（H-H1）/h+1）×

Gkdb×

1/2=（（28-6）/1.8+1）×

0.14×

1/2=1.39kN

NGS2k2=H1/h×

1/2=6/1.8×

1/2=0.35kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

（H-H1）=0.01×

（28-6）=0.33kN

NGS2k3=Gkmw×

H1=0.01×

6=0.09kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.95+1.39+0.33=4.67kN

NG2k=NG2k1=2.95kN

NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.74+0.35+0.09=1.18kN

NGS2k=NGS2k1=0.74kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj）/2=1.5×

（2×

3）/2=3.82kN

内立杆：

NQ1k=3.82kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.85×

1.4×

NQ1k=1.2×

（3.39+4.67）+0.85×

3.82=14.23kN

（3.39+2.95）+0.85×

3.82=12.17kN

Ns=1.2×

（NGS1k+NGS2k）+0.85×

（1.14+1.18）+0.85×

3.82=7.34kN

（1.14+0.74）+0.85×

3.82=6.81kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

450

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×

103/15.9=196.13≤210

查《规范》表C得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×

（NG1k+NG2k）+1.4×

NQ1k）=（1.2×

（3.39+4.67）+1.4×

3.82）=15.03kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×

（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×

（1.14+1.18）+15.03=17.82kN

σ=N/（φA）=15030.77/（0.188×

450）=177.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ=KSNS/（φA）=0.6×

17817.11/（0.188×

450）=126.36N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

（NG1k+NG2k）+0.85×

（3.39+4.67）+0.85×

3.82）=14.23kN

（1.14+1.18）+14.23=17.01kN

Mw=0.85×

Mwk=0.85×

ωklah2/10=0.85×

0.24×

1.82/10=0.14kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=14227.52/（0.188×

450）+0.14/4730=168.17N/mm2≤[f]=205N/mm2

Mws=0.85×

0.19×

1.82/10=0.11kN·

σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0.6×

（17013.86/（0.188×

450）+0.11/4730）=120.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面面积Ac（mm2）

489

连墙件截面回转半径i（mm）

158

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

1

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.32×

1.8×

1.5=7.18kN

长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99

（Nlw+N0）/（φAc）=（7.18+3）×

103/（0.99×

489）=20.98N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nlw+N0=7.18+3=10.18kN≤1×

12=12kN

九、立杆地基承载力验算

地基土类型

素填土

地基承载力标准值fak（kPa）

140

地基承载力调整系数mf

垫板底面积A（m2）

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝17.01/（1×

0.35）＝48.61kPa≤fak＝140kPa

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