道岔课程设计文档格式.docx
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（2）辙叉及护轨
直线辙叉，N=9,辙叉角6°
20'
25"
，结为构形式钢轨组合式，辙叉趾n1538mm，辙
叉跟距m2050mm。
（3）导曲线圆曲线形，不设超高。
三、物理参数：
动能损失允许值：
00.65km2/h2
未被平衡的离心加速度容许值00.65m/s2
未被平衡的离心加速度增量容许值00.5m/s3
四、过岔速度
直向过岔速度要求：
80km/h
侧向过岔速度要求：
Vs35km/h
五、道岔中的轨缝值
尖轨跟端及辙叉趾端轨缝为6mm其余为8mm
第三部分设计计算
一、确定转辙器的几何尺寸：
1、计算尖轨长度
II
I
转辙角arcsin'
-
Vs
根据设计资料：
跟端支距：
y0144mm
则尖轨长度为：
|0—
sin
辙叉角arcsin上41.320212°
1°
19‘12.76
6250
2、计算尖轨尖端前部长度：
由设计资料可知q2646mm
3、计算基本轨后端长度：
q
整个基本轨取为一个标准轨长即L=12.5m，则qLql0cos3606m
二、确定辙叉及护轨的几何尺寸:
1.确定趾距Pn和跟距Pm
根据设计资料知辙叉角6O2025
前端长度n=1538mm
所以：
趾距Pn2nsin=170.10mm
2
后端长度m=2050mm跟距Pm2msin=226.73mm
2.计算护轨工作边延展长度，如图所示:
」X一—]X2
A、对于固定辙叉咽喉轮缘槽
需满足：
tminSmaxTdmin
其中道岔轨距允许的最大误差为3mm
轮对车轴弯曲导致内侧距减少2mm
则：
t114353135022268mm
取t仁68mm
t3t168mm
B查照间隔
D1及D2
D1需満足：
D1
Tdmax
D11356
331391
D2需満足：
D2
Tmin
D21350
1348mm
C、因S=1435mm
护轨可能磨耗，磨耗为2mm则D1取1393
tg1SD,1435139342mm
终端轮缘槽tg2应保证等同于咽喉轮缘槽的通过条件，即：
tg2t168mm
现行采用tg390mm
D辙叉翼轨平直段轮缘槽t2
t2D1D2
D2取1347，则t2=46
Nt1
6846
9*68
0.035948
冲击角w2o03'
36
根据直向过岔速度要求：
护轨缓冲段冲角V.sing3
sing3/80
g2856
取sin1/35
1o38'
14"
平直段两端C=0〜300mm取C=150mm开口段长取x2100至150mm,取100mm
故护轨工作边延展长度为:
lgX2XiX2
t150
12C
tan
2tg2tg1
sing
100
6850
68-42
-2150
2100
tan62025
sin13814
1062300
21010
3382mm
检算开口段末端处距接头的距离:
11
mXi
X2c
50
2050-1010-150--
440mm410mm
3.计算翼轨工作边延展长度，如图所示:
ti68mm，t246mm，t368mm
n1538mm，m2050mm，6o2025
由已知条件可得:
923614452612150
则由图的几何关系可得：
DmX3X4COSw
2751mm
2050-452770cos20336143.4
2050452
769.5143.4
lp
685mm一
1
820410mm
1502
9046
故满足条件。
三、选择导曲线半径:
1、求算R0
由knp=1538+820/2=1948mm,取k=1948mm
Sl0ksinksin
R00
coscos
143562501948sin119121948sin62025
cos11912cos62025
143581980.02319480.11
0.00585
17644mm
因圆曲线半径须取为10m整数倍，故取Rq180000mm
S1435
&
R180000180717.5mm
22
2、用1中求得的民反求k
SR0coscosyg
K-g
1435180717.5cos1o19‘12'
'
cos6o20‘25"
144
sin6o20'
25'
2115.85mm2116mm
KKmin1948
又知一般要求K2~4m
所以K=2116mm满足要求：
3、检算选用的导曲线半径能否满足动能损失要求:
180000
352
0.64km2/h2
1000V
3.62R
1000352
3.62180000
0.53m/s
3
3.63RI
1000353
3.6318000018
0.28m/s3
0.65km2/h2（可）
0.65m/s（可）
00.5m/s3
（可）
所以R取180m时符合要求:
四、计算道岔主要几何尺寸：
1、道岔理论全长
Ltl0cosR0sinsinKcos
sin119122116cos62025
6250cos11912180000sin62025
6248.3415731.42103.06
24144mm
2、确定道岔实际全长:
LQqLtm264624145.52050828848mm
3、确定道岔后长
2tan—
1435
丄62025tan
2050415009mm
4、确定道岔前长:
aLQb13839mm
五、配轨计算：
IpIp12500mm
hl2Lqlj328848-12500-2416324mm
180717.535501132116-1538-8-26
180
16395mm
1516Lt10cosn122
24144-6250cos119121538826
16338mm
取：
l15324mm,l211000mm
l36895mm,l49500mm
l56838mm,l69500mm
l75218mm,l811000mm
六、导曲线支距计算：
自坐标原点开始令导曲线上各支
以导曲线起点为坐标原点，以直线基本轨作用边为横坐标,
距测点的横向座标Xi依次为2000mm整数倍。
可得相应的支距yi为：
yi
yRocoscosi
式中,
i的值可以由下式计算
isin'
R0
终点处，sin（atan（1/9））=144/6250+xn/180717.5
Xn=15793.5
计算结果见下表:
Xi
sini
cosi
coscosi
0.02304
0.999735
144
2000
0.03411
0.999418
0.000316813
201
4000
0.04517
0.998979
0.000755866
281
6000
0.05624
0.998417
0.001317777
382
8000
0.06731
0.997732
0.002002754
506
10000
0.07837
0.996924
0.00281105
652
12000
0.08944
0.995992
0.003742966
820
14000
0.10051
0.994936
0.004798849
1011
15793.2
0.11043
0.993884
0.005851279
1201
复核：
终点处支距为：
SK*sin=1435-2116*sin（atan（1/9））=1201.3269，计算结果正确。
七、配置岔枕：
25001435
1、轨枕伸出钢轨的长度：
M25001435532.5mm
2、确定岔枕的间距ai
⑴q段：
I26464220502480mm5004954
即按间距为500和495配置4根钢轨。
⑵l0段:
I6250214423502206155366mm5065409
（3）l0与l1之间：
I12500265062502202203160mm54035152510
⑷l1段：
I6056844056245408572
⑸l2段：
l110008440210128535165302508
⑹l2之后：
=4850-532.5*2-1435*2/COS（ATAN（1/9））
=897/2
=897/2/tan（a/2）
=8100
8100-2054-220=5823
11*545根
3、岔枕长度
在道岔范围内，按250cm-485cm递增，共分16级，级差为15cm,（250-260间为10cm），根据M值确定各段的岔枕的长度。
详见“直线尖轨直线辙叉50kg钢轨9号单开道岔平面布置图”
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