二场地工程地质条件Word格式.docx
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（3）初步查明拟建场内有无明暗浜（塘），厚填土等不良地质现象。
（4）初步查明场地内地下水类型，埋藏条件，并判定地下水和地基土对建筑材料有无腐蚀性。
（5）初步判定拟建场地类别，初步查明浅层20.0米以上范围饱和砂质粉土、砂土分布情况，并判定其液化可能性。
（6）结合建（构）筑物性质，对场地工程地质条件作出分析与评价，初步推荐适宜的天然地基、桩基持力层，提供桩侧极限摩阻力标准值fs和桩端处土的极限端阻力标准值fp，估算单桩承载力，提供桩基沉降估算参数压缩模量。
（7）初步分析沉（成）桩的可能性，沉（成）桩对周围环境的影响及防范措施，对地基与基础设计方案及施工注意事项提出建议。
（四）勘察工作量布置原则及工作量
１、勘察工作量布置原则
根据设计要求及场地周边地质资料，结合本工程特点，按照《上海市工程建设规范》规定采用钻探、静探、小螺钻相结合方法进行勘察。
由于拟建建筑物平面较为规则，本次勘察采用“网格”状方式对场地进行初步控制，勘探点尽量布置在建筑物角点及边线上，技术孔与静力触探孔相间布置。
勘察孔距105.0～120.0米，小螺纹孔主要布置在明沟部位，控制明沟边界孔距3.0米。
2、工作方法
为了达到上述目的，本次勘察采用钻探取土、静力触探试验、标准贯入试验相结合的综合勘测手段，采用小螺纹孔以探明场地内明沟等不良地质现象。
（1）钻探：
采用SH-30型钻机，泥浆护壁循环钻进，分回次钻进、在预定深度进行取样和标准贯入试验。
（2）取样：
根据试验要求，针对不同土性特性采用静压法和锤击法取土，原状土试样等级粘性土为Ⅰ～Ⅱ级，砂土为Ⅱ级。
（3）标贯试验采用自由落锤，锤重63.5Kg，落距76cm、试验时先预打15cm，再打30cm，并记录每10cm的锤击数，以累计打入30cm的锤击数为标准贯入实测击数N，并留取标贯器中的土样作颗粒分析。
（4）静力触探试验：
由MJ-Ⅱ型静探机完成，以1.2m/min的速度进行贯入，采用单桥探头，探头面积15cm2，探头编号1048，标定系数3.9923KＰa，液压贯入，由专用微机采集自动记录并形成Ps值随深度变化的连续曲线，试验归零误差不超过
1％，深度记录误差不超过±
1％。
（5）小螺纹钻孔采用人工手摇螺纹钻具完成。
3、完成工作量
我院于2010年10月2日进场勘察施工，2010年10月4日出场，室内土工试验10月7日结束，2010年10月9日完成勘察报告的编写及审核工作，本次共完成勘察工作量见表1：
表1
野外工作
室内工作
项目
孔深
（m）
孔数
（个）
数量
取土兼标贯孔
30.0
3个
进尺90.0米
一般物理试验
38个
合计
总进尺90.0米
液塑限
37个
8个
进尺240.0米
常规固结试验
总进尺240.0米
直剪固快试验
小螺纹钻孔
1.5-3.5
20个
颗粒分析
总计进尺
个
总进尺379.0米
取原状土试料
38筒
测量孔口标高
31个
测量地下水位钻孔
4、工程测量
（1）基准点
本次勘察孔口标高基准点由建设方提供，位于场地南侧泖甸路中心，该点编号为G2，其高程为+3.830米（吴淞高程系统），详见勘探点平面布置图。
（2）工程测量精度和方法
勘探孔放样及孔口标高测量由我院测量队施测，根据CAD图解坐标及场地红线控制点采用GPS定位放样，孔口标高采用自动安平水准仪量测，回路闭合差满足测量精度要求。
二.场地工程地质条件
（一）地形地貌
1、拟建场地地貌属长江三角洲入海口湖沼平原地貌类型，场地内现为大片农田空地、地势较为平坦，孔口一般标高在+3.36～+5.02米之间。
（二）地基土的构成与特征及物理力学性质指标
１、地基土的构成与特征
经勘察拟建场地自然地面下30.0米深度范围内的土层主要由粘性土组成，根据地基土的特征、成因及物理力学性质，属上海湖沼平原土层分布区，按照上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）自上而下可分为六大层，各土层分布情况叙述如下；
（1）第四系全新统上段（Q）：
本场地钻及①、②层
a、第①1层素填土为人类活动（耕作种植，挖掘、搬运堆填）形成，松散、不均、主要由粘性土夹少量碎砖石含植物根茎等组成，一般层厚0.80～2.40米。
b、第①2层浜土，松软、不均、主要由粘性土夹少量灰黑色淤泥、含有机质腐植物等组成，一般层厚0.10～0.30米。
C、第②层灰黄色粉质粘土，很湿，可～软塑，高偏中压缩性，含氧化铁斑点，土性自上而下逐渐变软，无摇振反应，光泽反应；
稍有光泽，干强度、韧性中等，层厚0.60～1.40米，层底埋深1.70～3.10米，层底标高+2.02～+1.34米，该层在明浜部位变薄或缺失。
（2）第四系全新统中段（Q）：
本场地钻及第③、④层
a、第③层灰色粉质粘土，饱和，流塑，高压缩性，夹薄层粉砂，土质不均，，局部为淤泥质粉质粘土，无摇振反应，光泽反应；
稍有光泽，干强度、韧性中等，层厚0.90～1.60米，层底埋深3.10～3.70米，层底标高+0.47～-0.12米，该层在场地内均有分布。
b、第④1层草黄～灰黄色粉质粘土，湿，可塑，中压缩性，含氧化铁斑点，土质较均匀，无摇振反应，光泽反应；
稍有光泽，干强度、韧性中等，层厚7.90～11.70米，层底埋深11.60～15.00米，层底标高-8.02～-11.39米，该层在场地内均有分布。
（3）第四系全新统下段（Q41）：
本场地钻及第⑤层
a、第⑤层灰色粉质粘土，饱和，可～软塑，中偏高压缩性，夹薄层粉砂，含有机质腐植物，无摇振反应，光泽反应：
稍有光泽，干强度、韧性中等，层厚5.50～8.90米，层底埋深20.10～20.80米，层底标高-16.53～-17.26米，该层在场地内均有分布。
（4）第四系上更新统上段（Q32）：
本场地钻及第⑥层
a、第⑥层河口～湖沼相沉积，暗绿～灰黄色粉质粘土，湿，可塑，中压缩性，含氧化铁斑纹，土质较均匀，无摇振反应，光泽反应：
稍有光泽，干强度、韧性中等，该层钻至30.0米未钻穿、揭露最大层厚9.90米（J8孔）。
２、地基土的物理力学性质指标
各土层的物理力学性质指标均进行了分层统计（一般采用算术平均值），个别离散性较大的指数进行了取舍，详见土层物理力学性质参数表（附后）。
并说明如下：
（1）表中列出的各项指标均为平均值、最大值、最小值及变异系数等统计参数，设计时可根据安全使用情况结合统计参数酌情选用。
（2）表中固结快剪试验提供的土的内摩擦角￠和粘聚力C是抗剪强度峰值指标。
由各级荷载下的平均孔隙比绘制而成的土层e～p曲线详见土层压缩曲线图表（附后）。
3、静力触探成果
静力触探成果见《静力触探分层参数表》及《静力触探测试成果图表》（附后）。
4、地基承载力
地基承载力设计值fd和地基承载力特征值fak。
（1）地基土承载力设计值fd，按上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）第5.2.3条有关公式：
计算假设条件：
条形基础，基础宽度b为1.5米，基础埋深d为1.0米，地下水位埋深0.5米，并结合静力触探指标综合确定。
（2）地基承载力特征值fak，按国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）5.2.3条和上海地区勘察经验综合确定。
各土层地基承载力见下表：
2
地基承载力一览表表2
层层
土名
场地平均静探
Ps（MPa）
重度
γKN/m3
直剪固快试验强度峰值
土试计算值
建议值
C（KPa）
Φ
（º
）
fd
（KPa）
（Kpa）
fak
②
灰黄色
粉质粘土
0.44
18.6
27
16.5
89
65
③
灰色
0.34
18.5
16
17.5
75
55
④1
草黄-灰黄色粉质粘土
1.66
19.1
36
127
100
注：
1、表中fd仅作为评价土层工程特性之用，设计时应根据实际基础形状、尺寸、埋深并考虑
下卧层强度影响进行计算。
第②层已考虑软弱下卧层对持力层的影响，第④层土性较软按淤泥质土计算。
2、表中提供的承载力未进行变形验算。
3、第③层土性较软计算时按淤泥质土进行计算。
（三）不良工程地质现象
经初步勘察场地内主要不良地质现象为；
分布在B-2仓库部位的三条近南北向和二条近东西向互相连通的明浜，该浜局部被堆填，水深0.40～0.70米，浜宽2.50～11.0米，浜底埋深0.60～0.90米，浜底标高+1.50～+0.90米，浜内主要由粘性土夹少量灰黑色淤泥、含有机质腐植物等组成，松软、不均，B-2仓库部分基础分别处于该明浜中。
另外由于早期开挖堆填导致明浜两岸填土较厚层厚约1.70～2.40米。
除此以外、暂未发现其它不良地质现象。
（四）场地水文地质条件
1、地下水
场地内地下水类型主要为浅层地基土层中孔隙潜水。
对本工程基础设计有直接影响的为浅部土层的潜水，地下水主要补给来源于大气降水。
排泄方式主要为蒸发和地下渗透，水位随季节和气候变化而变化，本次勘察期间测得本场地钻孔中地下水初见水位埋深0.90～1.30米，地下水静止水位埋深0.40～0.60米，静止水位标高为+2.93～+3.34米。
上海潜水水位埋深，一般离地表面约0.3～1.5米，受降雨、潮汛、地表水的影响有所变化，年平均水位埋深0.5～0.7米，工程设计时可根据安全需要选择合适的水位埋深，建议按不利因素考虑，可取0.5米或1.5米。
各单孔静止水位详见下表3
表3
孔号
初见水位
埋深（m）
静止水位
相对标高
观测日期
G1
0.90
0.40
+3.34
2010、10、4
G2
1.00
0.50
+2.96
G3
1.30
0.60
+2.93
2、地下水、土对混凝土的腐蚀性
根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）条文说
明11.3.7条，本场地地下水环境类型属Ⅲ类。
本场地周边无污染源存在，上海市标准《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）
有关规定和邻近工程资料，PH=7.0呈中性，因此判定地下水对混凝土具微腐蚀性，对渗透性地层中的混凝土具微腐蚀性，在长期浸水条件下对混凝土中的钢筋具微腐蚀性，在干湿交替条件下对混凝土中的钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。
由于场地地下水位较高，地基土在地下水之下基本呈饱和状态，根据上海类似工程经验，地基土对混凝土、混凝土中的钢筋及铸铁等材料亦具微腐蚀性。
3、土层的渗透性
经勘察本工程基础开挖范围内的浅层土层，均为透水性相对较弱土层，根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）表5.5.9和上海工程经验，第②层土的渗透系数K=3×
10-6cm/s左右。
第③层土的渗透系数K=3×
（五）场地地震效应
1、场地抗震设计基本条件
根据本次勘察土层资料，按上海市《建筑抗震设计规程》（DGJ08-9-2003）和国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）2008版的有关条文判别，场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，所属的设计地震分组为第一组，地基土属软弱土，场地类别为Ⅳ类。
2、液化判别
经勘察揭露，本场地浅层20米深度范围内、未发现成层的饱和砂质粉土或粉砂，因此本场地可不考虑地基土液化影响因素。
3、抗震有利、不利地段划分
经勘察，本场地分布有明浜和局部第①1层填土较厚，地基土属软弱土，故本场地属抗震不利地段。
三、地基土的分析与评价
（一）场地稳定性和适宜性
本场地地形较平坦，无滑坡、崩塌、陡坎等不良工程地质现象，虽然局部分布有明浜和填土较厚，但经处理后一般不会影响工程建设，因此综合分析本场地工程地质条件稳定，适宜建造本工程的拟建建（构）筑物。
（二）地基均匀性评价
根据本次初步勘察结果表明；
拟建场地地层分布较为稳定，地基土主要由粘性土组成，层序基本较为稳定，在纵向上呈有规律地成层分布，在横向上呈连续分布，为均匀地基。
（三）天然地基分析与评价
1、第①1层素填土，松散、不均、主要由粘性土夹少量碎砖石含植物根茎等组成，
结构性差，土质不均，为本工程的不良地基土，不宜选作天然地基基础持力层。
2、第①2层浜填土主要由粘性土夹少量灰黑色淤泥、含有机质腐植物等组成，结构性差，土性软弱，为本工程的不良地基土，基础施工前应予以清除。
3、第②层灰黄色粉质粘土，可～软塑，属高偏中压缩性土，平均层厚1.02米，根据前述假定条件，地基承载力设计值fd=65KPa，地基承载力特征值fak=65KPa，该层在满足《规范》和设计要求时可选作本工程一层仓库的天然地基持力层，但本层土性自上而下逐渐变软，设计时请注意。
当天然地基不能满足设计要求时，建议进行地基加固处理或采用桩基。
3、第③层灰色粉质粘土，该层属高含水量、高压缩性土层、是天然地基软弱下卧层和主要压缩层。
天然地基承载力具体使用时应根据基础设计埋深、基础尺寸等因素，并酌情考虑软弱下卧层强度影响自行计算，同时必须满足正常使用极限状态要求。
（四）桩基分析与评价
1、桩基持力层的选择
（1）本工程一层仓库（局部为二层办公楼）如采用桩基础，从本场地地基土构成可见,第⑤层以上各土层埋藏较浅，均不宜选作工程的桩基持力层。
（2）第⑤层灰色粉质粘土，层顶埋深11.60～15.00米，层顶标高-8.02～-11.39米，平均层厚8.15米，静探平均Ps值0.89ＭPa，该层分布较稳定，如设计对沉降要求不高时，本层可选作本工程的桩基持力层。
（3）第⑥层暗绿～灰黄色粉质粘土，土质较均匀，层顶埋深20.10～20.80米，层顶标高-16.53～-17.26米，揭露最大层厚9.90米，静探平均Ps值1.89ＭPa，该层分布较稳定，可选作本工程的桩基持力层。
综上所叙第⑤层和第⑥层虽然均可选作本工程的桩基持力层，根据拟建物的荷载、结构类型等性质以及经济、技术等方面综合考虑，后者虽然桩长增加了5.0米，但所获的单桩竖向承载力较高。
因此建议选择第⑥层作为本工程的桩基持力层。
2、单桩竖向承载力估算
（1）为了便于设计计算及选择桩型、桩长，根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）和土试资料及原位测试静探比贯入Ps值、综合考虑提出各土层的桩侧极限摩阻力标准值fs和桩端土极限端承力标准值fp，供设计参考选用详见下表4
表4
层号
土名
层底埋深
（米）
场地平
均Ps值
（MPa）
静探
计算值
fs（Kpa）
预制桩（建议值）
灌注桩（建议值）
fs
fp
灰黄色粉质粘土
1.7～3.1
22.0
15
灰色粉质粘土
3.1～3.7
17.0
6米以上15
6米以下15
草黄-灰黄色
11.6～15.0
66.5
45
35
⑤
20.1～20.8
0.89
44.5
40
700
30
300
⑥
暗绿-灰黄色
＞30.0
1.89
72.3
1500
上表各土层fs、fp除以安全系数2，即为相应的特征值。
2）估算结果
估算公式：
单桩竖向极限承载力Rk=Rsk+Rpk
单桩竖向承载力设计值Rd=
UP∑fs·
Li
+
fp·
Ap
估算结果见下表：
5（供参考）
Υs
Υp
表：
5
计算
桩型
桩的规格
（mm）
桩长
桩顶入土深度
桩尖（端）入土深度
进入持力层及深度/桩端标高
单桩竖向极限承载力标准值
Rk（KN）
单桩竖向承载力设计值
Rd（KN）
单桩竖向承载力特征值
Ra（KN）
备注
J6
预制方桩
250×
250
15.0
2.0
2.0/-13.39
589
295
300×
717
359
PHC桩
∮300
563
282
J1
350×
350
20.0
1.2/-18.46
1230
615
∮400
1128
564
灌注桩
∮550
1181
591
注：
（1）如计算条件改变请按有关《规范》公式重新计算
（2）单桩竖向承载力特征值等于单桩竖向极限承载力标准值除以2。
（3）单桩极限承载力标准值大于桩身强度值时，宜取桩身强度值。
（4）根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）表13.3.10-1注；
对于桩身大部分位于淤泥质土中且桩端支承于第⑤层土的预制桩，单桩竖向承载力宜通过静载荷试验确定，当采用表5中数值时建议按八折使用。
表中单桩竖向承载力设计值Rd是在假定条件下计算的，在桩基方案确定后采用的桩径或桩长与表中不一致时，设计人员可按表4中提供的桩侧摩阻力标准值fs和桩端土极限端承力标准值fp值自行计算。
３、沉降估算参数
根据室内土试e-p曲线，原位测试综合确定各土层的压缩模量Es值，详见下表：
6
表：
层
号
平均层厚
室内土试e-p曲线
计算Es
Es
0.2~0.4
0.4~0.8
8.15
6.4
11.8
6.2
6.0
9.90
10.2
9.4
10.0
（1）表中静探Ps值计算压缩模量Es值公式，粘性土Es=3.3Ps+3.2
（2）表中标贯计算压缩模量Es值公式，Es=1.0N。
（3）第⑥层为揭露最大层厚。
4、沉降估算
本工程因计算条件不明确，本报告未作沉降计算，因一层仓库体形较大，如荷载分布不均易产生不均匀沉降，设计时应根据荷载分布、基础埋深等设计要求，并按照有关《规范》进行沉降计算，合理确定基础方案。
本工程B-1、B-2仓库长234.4米，宽90.4米属超长建筑物，建议在中间适当位置设置伸缩缝，以消除由温度变化、材料收缩等不利作用。
（五）沉（成）桩的可能性
根据本场地地基土构成条件及拟建物特性，综合分析沉（成）桩的可能性。
1、预制桩、预应力管桩（PHC桩）
当选择第⑥作为本工程的桩基持力层时，该层以上均为粘性土，对沉桩较有利，但仍应根据静探Ps值选择合适的施工机械和施工工艺。
2、另外根据沉桩经验，沉桩的可能性除与机械能量有关外，还受桩群密集程度沉桩流水工艺等多种因素制约。
沉桩时应根据实际工程条件，详细分析验算，综合考虑诸多因素。
3、钻孔灌注桩
本工程如考虑周边环境和挤土效应影响时，也可考虑采用钻孔灌注桩，以第⑥层作为本工程的桩基持力层，当进入第③层时，由于该层夹薄层粉砂，成孔过程中易缩孔和造成孔壁塌坍，孔底沉渣过厚等现象，建议采用泥浆护壁措施，并加强施工质量的全过程监理及桩身质量检测，测试孔径、孔斜和孔壁稳定性，确保成桩质量。
4、桩基施工前应通过试桩，进行单桩竖向抗压静载荷试验，以准确确定单桩竖向抗压极限承载力标准值，并且建议通过试沉（成）桩测定施工参数和确定施工可行性。
（六）沉（成）桩对周围环境的影响及防止措施
拟建场地虽然地处大片农田中、但周围有已建建筑物、道路及河流，在采用挤土型预制桩施工时，为了减小沉桩振动和挤土对周围环境的影响，宜采用静压法沉桩，施工时应采取一定的技术措施，并控制桩基施工流程和速率，尽可能减少对周边现有建筑物、道路及河流的影响，建议适当采取如下防护措施，同时加强对紧邻现有建筑物和道路及河流的监测工作，做到信息化
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