宁波塔吊方案Word文件下载.doc
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F+G Mxyi Myxi
Ni=n±
∑yi2±
∑xi2
其中n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，
（615+60）=810KN；
G——桩基承台的自重
G=1.2×
（25×
BC×
HC）=1.3×
25×
5.0×
1.2=975KN
Mx、My——承台底面的弯矩设计值（KN.m）；
xi、yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离（m）；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值（KN）；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：
最大压力：
Nman=（810+975）/4+（1395+260）×
（4.0×
1.414/2）/[2×
1.414/2）2]
=446.3+292.6=738.9KN
Nmin=446.3-292.6=153.7KN
无须计算抗拔力
②、矩形承台弯矩的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条）。
Mx1=∑Ni1yiMy1=∑Ni1xi
其中：
Mx1、My1——计算截面处X、Y方向的弯矩设计值（KN.m）；
Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN），
Ni1=Ni-G/n
经过计算得到弯矩设计值：
N=（810+975）/4+（1395+260）×
（4.0/2）/[4×
（4.0/2）2]
=446.3+206.9=653.2KN
Mx1=My1=2×
（653.2-975/4）×
（1.5-0.80）=573.2KN.m
4、矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。
M
as=a1fcbh02
ξ=1-（1-2a3）0.5
γs=1-ξ/2
M
As=γsh0fy
其中a1——系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，a1取为0.94，期间按线性内插法确定；
fc——混凝土抗压强度设计值；
h0——承台的计算高度；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=310N/mm2
经过计算得
as=573.2×
106/（1.00×
16.7×
11502）=0.00303
γs=1-0.00303=0.99697
Asx=Asy=573.2×
106/（0.99697×
1250×
310）=1483mm2
根据计算，选Φ20@150双层双向。
5、矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.10条。
根据第二步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
V=βfcab0h0
a=1.75/（λ+1）
β——剪切系数，β=0.20；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值；
fc=16.70N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=310N/mm2；
S——箍筋的间距，S=300mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋（拉筋）。
6、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.8.2条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=738.9KN
桩顶轴向压力设计值应满足的公式：
γ0N≤fcA
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值；
A——桩的截面面积，A=πD2/4=π×
0.82/4=0.5m2；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋。
7、桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.2.5条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=817.6KN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
R=ηSQSK/γS+ηPQPK/γP
其中R——最大极限承载力；
QSK——单桩总极限侧阻力标准值：
QSK=υ∑qSKli
QPK——单桩总极限端阻力标准值：
QPK=qPKAP
ηS、ηP——分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力桩效应系数；
γS、γP——分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗分项系数；
qSK——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qPK——极限端阻力标准值；
υ——桩身的周长，υ=3.14m；
AP——桩端面积，不计算；
li——第i层土层的厚度，取值如下表；
地质勘察孔情况：
地层编号
土层名称
桩侧摩阻力
标准值（kpa）
土层厚度（米）
孔口2.48以下相对标高（米）
③1
粉砂
25
3
12.02——15.02
③2
粉质粘土夹粉砂
24
4.2
15.02——19.22
④1
粉质粘土
22
2
19.22——21.22
⑤1
粘土
60
5.8
21.22——27.02
⑤2
50
5
27.02——32.02
⑤3
砂质粘土
45
4.5
32.02——36.52
单桩承载力标准值Rk=0.8×
π×
（3×
25＋4.2×
24＋2×
22＋5.8×
60）=1427KN
单桩承载力设计值R=Rk/1.6（考虑群桩效应系数）
R=1427/1.6=891.9KN＞Nmax=738.9KN所以满足要求。
塔吊基础方案（QTZ6015）
QTZ6015设计有效桩长自然地坪标高2.48以下27米，桩直径Φ800钻孔灌注桩，内配8Φ18、Φ8@200、Φ14@200加强筋，砼C30，4根桩，中距4500×
4500，塔吊基础承台断面5500×
5500×
QTZ6015，自重（包括压重）F1=651.00KN
最大起重荷载F2=80.00KN，水平剪力F3=21.8KN
塔吊倾覆力距M=1692.00KN.m，塔吊扭矩M2=280KN.m，出厂已考虑风荷载影响，因此计算中无须考虑，塔身宽度B=1.7m，混凝土强度为C35，承台长度Lc或宽度Lb=5.5m，桩直径为d=0.8，桩间距a=4m，承台厚度Hc=1.3m，基础埋深D=0.00m，承台拉筋间距S=300mm，保护层厚度为50mm。
a、塔吊自重（包括压重）F1=651.00KN
b、塔吊最大起重荷载F2=80.00KN
C、塔吊扭矩M2=260KN.m
（651+80）=877.2KN
（651+80）=877.2KN；
[（25×
4.5×
1.3=1179.8KN
Nman=（877.2+1179.2）/4+（1692+280）×
（4.5×
=514.25+309.92=824.17KN
Nmin==514.25-309.92=204.33KN
无须计算抗拔力。
N=（877.2+1179.8）/4+（1692+280）×
（4.5/2）/[4×
（4.5/2）2]
=514.25+219.11=733.36KN
（733.36-576/4）×
（1.5-0.80）=613.78KN.m
as=813.78×
4000×
11502）=0.001
γs=1-0.001=0.999
Asx=Asy=613.78×
106/（0.999×
310）=1687mm2
根据第二步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=987.33KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=822.91KN
R=1427/1.6=891.9KN＞Nmax=824.17KN所以满足要求。
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