恒智天成安全计算软件大模板计算书Word格式.docx

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面板允许挠度L/：

500；

（二）背楞参数

材料：

2根[80×

43×

5.0槽钢；

间距（mm）：

1000；

背楞允许挠度L/：

（三）主肋参数

1根[80×

100,300*8；

主肋允许挠度L/：

（四）穿墙螺栓参数

螺栓直径：

M22；

螺栓水平间距：

1000mm；

螺栓竖向间距（mm）依次是：

100,500*3,1000；

3.荷载参数

新浇砼对模板的侧压力标准值G1k：

44.343kN/m2；

振捣砼产生的模板荷载Q1k：

4kN/m2；

倾倒砼产生的荷载标准值Q2k：

二、钢面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=1000×

63/12=1.800×

104mm4；

W=1000×

62/6=6.000×

103mm3；

1.荷载计算及组合

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G1k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--砼的入模温度，取20.000℃；

V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

F1=44.343kN/m2

F2=66.000kN/m2

根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；

新浇砼作用于模板的最大侧压力G1k=min（F1，F2，F3）=44.343kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：

h=F/γ=44.343/24.000=1.848m；

（二）振捣砼时产生的荷载标准值Q1k

Q1k=4kN/m2；

（三）倾倒砼时产生的荷载标准值Q2k

Q2k=4kN/m2；

（四）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=44.343×

1=44.343kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=（1.2×

44.343+1.4×

4+1.4×

4）×

1=64.412kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=1.2×

44.343×

1=53.212kN/m；

顶部荷载：

q=（1.4×

1=11.200kN/m；

2.内力计算

面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·

m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

经过计算得到:

从左到右各支座力分别为：

N1=12.742kN

N2=16.668kN

N3=15.817kN

N4=17.873kN

N5=16.027kN

N6=13.156kN

N7=11.124kN

N8=6.572kN

N9=7.889kN

最大弯矩M=0.441kN·

m

最大剪力：

V=8.941kN

最大变形：

ν=0.363mm

最大支座反力：

F=17.873kN

3.面板计算

（一）面板抗弯强度计算

σ=M/W=0.441×

106/6.000×

103=73.543N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=73.543N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（二）面板挠度计算

[ν]-容许挠度:

[ν]=l/500；

第1跨最大挠度为0.111mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.363mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.212mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.270mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.212mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第6跨最大挠度为0.177mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第7跨最大挠度为0.134mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第8跨最大挠度为0.101mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第9跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第10跨最大挠度为0.240mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

三、大模板支撑的计算

1.主肋计算

主肋采用1根[80×

5.0槽钢为一组，共9组。

主肋的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×

101.3×

104=1.013×

106mm4；

W=1×

25.3×

103=2.530×

104mm3；

E=206000N/mm2；

主肋均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

（a）计算弯矩和剪力采用：

q=17.873/1=17.873kN/m；

（b）计算挠度采用：

q=13.880/1=13.880kN/m；

主肋直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩M=1.810kN·

V=9.348kN

ν=0.494mm

F=18.147kN

（一）主肋抗弯强度计算

σ=M/W=1.810×

106/2.530×

104=71.527N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=71.527N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（二）主肋抗剪强度计算

τ=VS0/Itw=9.348×

1000×

11125/（1.013×

106×

5）=20.533N/mm2；

实际剪应力计算值20.533N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

（三）主肋挠度计算

容许挠度:

第1跨最大挠度为0.494mm，容许挠度为0.900mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.119mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.184mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.183mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.121mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第6跨最大挠度为0.494mm，容许挠度为0.900mm，满足要求！

2.背楞计算

背楞采用2根[80×

5.0槽钢为一组，间距1000mm。

背楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×

104=2.026×

W=2×

103=5.060×

背楞承受主肋传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩M=2.689kN·

V=18.286kN

ν=0.246mm

F=37.835kN

（一）背楞抗弯强度计算

σ=M/W=2.689×

106/5.060×

104=53.133N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=53.133N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（二）背楞抗剪强度计算

τ=VS0/Itw=9.143×

22250/（2.026×

5）=20.082N/mm2；

实际剪应力计算值20.082N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

（三）背楞挠度计算

第1跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！

第5跨最大挠度为0.246mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第6跨最大挠度为0.126mm，容许挠度为0.300mm，满足要求！

3.组合挠度验算

为了保证大模板在使用期间变形不致太大，应将面板的计算挠度值与主肋（或背楞）的计算挠度值进行组合叠加，要求组合后的挠度值，小于模板制作允许偏差，板面平整度≤3mm的质量要求。

（一）面板与主肋组合挠度

ν=0.363+0.494=0.858mm

面板与主肋组合挠度计算值:

ν=0.858mm小于板面平整度最大允许偏差3mm，满足要求！

（二）面板与背楞组合挠度

ν=0.363+0.246=0.609mm

面板与背楞组合挠度计算值:

ν=0.609mm小于板面平整度最大允许偏差3mm，满足要求！

4.穿墙螺栓计算

验算公式如下:

N<

[N]=f×

A

其中N--穿墙螺栓所受的拉力；

A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿墙螺栓型号:

M22；

查表得：

穿墙螺栓有效直径:

18.93mm；

穿墙螺栓有效面积:

A=282mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

282/1000=47.940kN；

穿墙螺栓所受的最大拉力:

N=37.835kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=37.835kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=47.940kN，满足要求！

四、大模板自稳角的计算

大模板的自稳角以模板面板与铅垂直线的夹角"

α"

表示（如下图所示）：

α≥arcsin{[-P+（P2+4K2wk2）1/2]/2Kwk}

式中α--大模板自稳角（o）；

P--大模板单位面积自重P=0.898kN/m2；

K--抗倾倒系数，取K=1.2；

wk--风荷载标准值（kN/m2）；

wk=μsμzvf2/1600=1.3×

0.740×

17.1002/1600=0.176kN/m2

式中μs--风荷载体型系数，取μs=1.3；

μz--风压高度变化系数，取μz=0.740；

vf--风速（m/s），根据本地区风力级数确定，取vf=17.100；

计算得：

α=arcsin{[-0.898+（0.8982+4×

1.22×

0.1762）1/2]/（2×

1.2×

0.176）}=12.896o

根据《建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）》第4.3.6条，当验算结果小于10o时，取α≥10o；

当验算结果大于20o时，取α≤20o，同时采取辅助安全措施。

所以，大模板自稳角α=12.896o满足要求。