自爬式模板设计计算书增加Word下载.docx
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拉力设计值为：
F=215KN;
3.爬模的每件液压缸的推力为100KN（即10t）。
4.自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
5.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台
宽度为4.0米，则施工荷载为12KN。
6.假定爬升装置工作平台
宽度为4.0米，则施工荷载为3KN。
7.
假定模板后移及倾斜操作主平台
宽度为5.0米，则施工荷载为。
8.假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为5米，则模板面积为15平米。
9.假定分配到单位机位的模板自重为15KN。
10.假定最大风荷载为平米，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为×
3=米。
11.假定单个机位系统总重为50KN，含支架、平台、跳板、液压设备及工具。
四.用计算软件SAP2000对架体进行受力分析：
1.支架稳定性验算
确定支架计算简图:
按以上计算参数取值，通过计算软件SAP2000绘制轴力、弯矩、剪力和约束反力如下：
轴力图弯矩图
剪力图约束反力图
各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:
杆件号
轴力KN
弯矩
剪力KN
备注
1-2
2-3
3-4
1-4
1-5
6-8
7-8
7-9
注：
显然，若以上杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。
约束反力：
V=
N=
R2=
因受拉杆件远远满足要求，只需对受压杆件进行失稳验算，3-4、7-8、7-9为受压杆，对3-4、7-8进行稳定性验算，7-9轴力很小，不作计算。
分板结果如下图：
内力
规格
截面积mm2
长细比
稳定系数
应力值
φ
55
50
各杆件轴向应力均小于强度设计值f=215mm2故满足要求。
1-4杆件最大剪应力：
τ=×
1000/7248=（N/mm2）
1-4杆件受弯最大应力：
σ=M/W=×
1000000）/467510=（N/mm2）
[（τ/125）2+（σ/215）2]1/2=＜1符合要求.
6-8杆件与模板紧贴在一起，6-8杆件的弯矩实际上可认为由模板承担，因模板刚度很大，完全可不记其变形，故6-8杆件符合要求。
五.埋件、重要构件和焊缝计算：
1.单个受力螺栓设计抗剪100KN，抗拉150KN，验算时，只需验算结果小于设计值就可。
2.单个埋件的抗拔力计算：
根据《建筑施工计算手册》,按锚板锚固锥体破坏计算
埋件的锚固强度如下:
假定埋件到基础边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从基础中拔出破坏（见右图）。
分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs,由力系平衡条件可得：
F=A（τssinα+δscosα）
由试验得：
当b/h在～时，α=45°
，δF=fc,代入式中得：
F=（2×
sin45°
）×
√π·
fc[（√π/2）·
h2ctg45°
+bh]
=fc+bh）
式中fc—————混凝土抗压强度设计值（15N/mm2）;
h—————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）;
b—————锚板边长（80mm）.
所以F=fc+bh）
=×
15×
3102+80×
400）
=（KN）
埋件的抗拔力为F=KN>
150KN,故满足要求。
3.锚板处砼的局部受压抗压力计算：
根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：
FL≤βCβLfcALn
βL=√Ab/AL
式中FL————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；
（KN）
fc—混凝土轴心抗压强度设计值；
（15N/mm2）
βC—混凝土强度影响系数；
（查值为）
βL—混凝土局部受压时的强度提高系数；
（2）
AL—混凝土局部受压面积；
（mm2）
ALn—混凝土局部受压净面积；
（80×
80mm2）
Ab—局部受压计算底面积；
所以：
×
2×
6400
=>
4.受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算：
材料：
45号钢调质处理Rc25-30
受力螺栓为M42螺纹，计算内径为:
d=36mm；
截面面积为：
A=πd2/4=;
单个机位为双埋件，单个埋件的设计剪力为：
FV=50KN;
设计拉力为：
F=75KN;
受力螺栓的抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：
抗拉屈服强度f=640N/mm2，抗剪强度为：
fV=320N/mm2.
根据计算手册拉弯构件计算式计算：
.抗剪验算：
τ=FV/A=100×
103/=N/mm2<
fV=348N/mm2,故满足要求。
.抗拉验算：
σ=F/A=150×
f=640N/mm2,故满足要求。
[（τ/348）2+（σ/640）2]1/2=＜1符合要求.
5.爬锥处砼的局部受压抗剪力计算：
βL=√Ab/AL
fc————混凝土轴心抗压强度设计值；
βC————混凝土强度影响系数；
βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；
AL————混凝土局部受压面积；
ALn————混凝土局部受压净面积；
（4508mm2）
Ab————局部受压计算底面积；
4508
100KN,满足要求。
6.导轨梯档的抗剪力计算：
根据图纸，单个梯档的焊缝长度为320mm,焊高为8mm,
故焊缝的断面面积为：
A=320×
8=2560mm2
查计算手册可知：
材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm2
所以梯档承载力为：
FV=125×
2560=320KN>
100KN故满足要求。
7.承重插销的抗剪力计算：
承重插销设计承载200KN。
根据图纸可知承重插销的断面尺寸为：
A=×
20×
20=1256mm2
由五金手册可查材料Q235钢的抗拉屈服强度值为215N/mm2，
所以抗剪强度为：
fV=fc×
=mm2
因为抗剪面为两个，所以承重插销的承载力为：
FV=2×
1256×
=>
200KN
故承重插销满足设计要求。
8.维萨板变形验算：
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
F=γct0β1β2V1/2
F=γcH
式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算；
t=200/（25+15）=5
T------混凝土的温度（°
）取25°
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;
取2m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;
取4.65m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取。
取1
=2
=m2
F=γcH
==m2
取二者中的较小值，F=m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的总荷载设计值为：
q=kN/m2
维萨板的弹性模量8730N/mm2,厚度18mm,模板假设高4.65m,有效压头高度h=F/24==2.18m,取最下边一米高度计算，均布压力m,对z轴惯性矩Iz=105mm,取其中的5跨，维萨板与木工字梁连接为铰接，
通过力学求解器计算结果如下图
各跨最大位移如下表
跨数
1
2
3
4
5
挠度（mm）
满足最大位移3mm的要求
9.木工字梁变形验算
对z轴惯性矩Iz=,弹性模量为9500N/mm2,次背楞间距为1m,距板边0.35m,木工字梁间距0.3m，则最大侧压力
6
7
最大位移0.13mm,远小于3mm，满足要求
圆弧处张力：
F=RxPbxe=x30kN/=231kN<
满足要求.
10.附墙撑的强度验算
由先前的计算，R2=,附墙撑的材料为φ56的圆钢，长度L=750mm,长细比λ＝750/56＝14<
[λ]=350,所以不用验算稳定性，只验算强度即可A=πr2＝2463mm2
σ＝F/N=2463/2＝mm2<
[σ]=215,所以满足要求。
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