地下室顶板回顶专项施工方案.docx
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地下室顶板回顶专项施工方案
三、构造要求
18
第八章支撐架的使用、保养与拆除
21
一.支撑架的使用
21
二、支撑架的保养
21
三、支撑架的拆除
21
第九章监督和检测要求
22
第十章安全保证措施
23
第一章工程概况
本本丄程名称为韶关碧桂园•太阳城四、五期芙蓉湾
（一）5、10、14-19.25、26号
楼、1#、2#垃圾收集点，总建筑面积约160417m2o拟建概况如下:
序
号
栋号
建筑面积m2
层数
1
5#
23911.16
32
2
10#
11955.58
32
3
14#
9651.93
30
4
15#
24951.14
32
5
16#
15587.53
30
6
17#
24951.14
32
7
18#
1218130
32
8
19#
12009.04
32
9
25#
9647.75
30
10
26#
15570.10
30
11
1#、2#垃圾收集占
八、、
本工程为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，设计抗震等级为三级，建筑防火类别为一类，耐火等级二级，屋面防水等级1级，合理使用年限为50年。
地基基础为钻冲孔灌注桩+人工挖孔桩，框剪结构。
工程场地位于广东省韶关西联芙蓉新村。
场区内主干道已修通，大型车辆和机械设备可以随时进场施工。
第二章编制说明及依据
一、编制说明
为了保证韶关碧桂园•太阳城四.五期芙蓉湾
（一）工程安全、文明施工、按规范化
要求并达到国家规定的标准。
山于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工
道路和施丄场地，根据现场的实际请况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋
加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施丄道路。
施工期间的荷载远大于设计
活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置、施工道路及人货梯部位的地下室顶板现浇
板进行顶撑加固（具体位置详见施丄平面布置图）。
二、编制依据
1、
韶关碧桂园•太阳城四、五期芙蓉湾
（一）工程设计•图纸
2、
韶关碧桂园-太阳城四、五期芙蓉湾
（一）施工组织设计
3、
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、
《建筑施工安全检査标准》JGJ59-2011
5、
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
6、
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ800-1991
7、
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2010版）
8、
《工程建设标准强制性条文》2002年版
9、
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）
10、《屋面工程质量验收规范》GB50207-2012
11.韶关碧桂园•太阳城四、五期芙蓉湾
（一）工程现场实际悄况
12、根据现场载®货车W75吨、材料堆放最大荷载20・0kN/m2进行编制。
三、设计数据
地下室顶板板片：
150mm
梁板栓等级：
C30
梁最大间距为8.10m：
断面800X550
顶板上设讣回填土厲度为1.0m
活动荷载顶板园林时：
4KN/m2；活动荷载消防车道时：
31KN/m2（板）25KN/n?
（次梁）19KN/m2（主梁）
园林顶板设计荷载22N/m2；消防车道顶板设计荷载为18+19=37KN/m2
四、原设计承载能力计算
1）
査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得：
粘土自重为18KN/n?
2）
地下室顶板覆土1.0M每平方米荷载：
18KN/m^Xl.OM=18KN/m2
3）
地下室顶板可承受荷载为：
18KN/m2+（活动荷载4KN/m2）=22©/0?
第三章施工进度计划
搭设部位
搭设高度
搭设时间
完成时间
车道、钢筋及砂石等材料
堆场
基顶〜地下室
顶板
方案审批完成后3天内
开始
开始后15天内
完成
加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表:
本丄程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后10个月。
第四章施工准备与资源配置计划
一、材料准备
钢管：
采用外径483mm,壁片3.6mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现
行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压
扁、裂纹和损伤者禁用。
立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.5〜6m或每根最大fi最不超过
25kg为宜，钢管应全涂防锈漆。
扣件：
扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》
（GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管
要接触良好。
扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N-M时不得发生破坏。
木材：
50X100mm,支撑架体上下两端软接触均加顶托。
加强对使用材料的检査，检查钢管是否合格，是否变形，检査扣件是否松动，螺栓螺
纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用
变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。
二、人员准备
架体搭设操作必须由架丄搭设，架工必须持证上岗。
搭设前必须山技术、安全部门对
操作人员进行技术交底及安全交底。
交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交
底人和被交底人的签字。
第五章支撑架设计计算
1.基本参数
按现场施丄的需要，加固区域详见施丄平面布置图。
立杆横向间距或排距la（m）:
0.90；立杆lb纵距（m）:
0.90：
立杆步距h（m）:
1.50：
模板支架搭设高度｛m）:
3.35；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
采用的钢管（mm）:
（D48x3.5（考虑材料壁片有下差）：
扣件连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数080；
钢管基脚200mmx50mm木板
2.荷载参数
査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012,满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M^故75吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为50KN/M\
方木自M（kN/m2）：
0.310：
材料堆放最大荷载（kN/m2）;2O.OOO；
地库顶板行车荷载（kN/m2）;50.000；
三、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁讣算，截面儿何参数为
截面抵抗矩W=4.4907?
；
截面惯性矩1=10.785?
；
纵向钢管计算简图
（1）荷载的讣算:
1）方木（kN/m）：
qii=031X0.9=0・279kN/m:
2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
qi2=20X0,9=18kN/m
3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
P1=50X0.9=45kN/m；
（2）强度验算:
依照《规范》524规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的讣算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩讣算公式如下:
M=CUq]12+0n7qf
最大支座力讣算公式如下:
N=lJq]l+r2q21
均布活载：
qi=1.2Xqii+1.2Xqi2=1.2X0.279+1.2X18=21.93kN/m：
均布荷载：
q2=1.4X18=25・20kN/m：
最大弯Mmax=0.1X21.93X052+0.117X25.20X0.52
=0.806kN.m；
最大支座力N=1.1X21.93X0.9+1,2X25,20X0.9=48.93kN：
最大应力a=Mmax/W=0.806x10®/（4490）=179.51N/mn?
；
纵向钢管的抗压强度设计值［fl=205N/mm2：
纵向钢管的计算应力157.51N/mm^小于纵向钢管的抗压设讣强度205N/mm^满
足要求!
（3）挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
讣算公式如下:
v=0.677qlV（100EI）^[v]=l/150
均布恒载:
q=qii+qi2=18,279kN/m；
均布活载:
p=45.0kN/m；
V=0.677x18.279x500V（100x2.06x105x121900）=0308mm；
纵向钢管的最大挠度为0.308mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150'j10mm,满足要求!
4.横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁讣算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=18.279kN：
4-V1
900|
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN・m）
支撑钢管计算变形图（mm）
0,549154!
I
1.1741174
0.9240.923.924
17521752
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mnwx=0.154kN・m；
最大变形Vtnax=0.105mm
最大支座力Qmax=3.359kN；
最大应力g154000.045/4490=34.298N/mm^；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2：
支撑钢管的最大应力讣算值34.3298N/mn?
小于支撑钢管的抗压强度设讣值205
N/mm£满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.105mm小于900/150^10mm,满足要求!
5.扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设讣值取
le.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12・80kN。
RWRc
其中Rc-扣件抗滑承载力设讣值/取12.80kN：
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设讣值R=12.678kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计•算满足要求!
六、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容:
1）脚手架的自重（kN）：
NGi=0.125X3.64=0・455kN；2）方木的自重（kN）：
NG2=O31X0.9X0.9=0.251kN；
3）堆放荷载（kN）：
NG3=2X0・9X0・9=l・62kN；
经计算得到9静荷载标准值NG=NGi+NG2+NG3=2.325kN；
（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经讣算得到，活荷载标准值NQ=50X0・9X0・9=40・5kN；
（3）立杆的轴向压力设计•值计•算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2X2325+1.4X40.5=59・49kN:
七、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性讣算公式:
组合风荷载:
a=N/（4）A）^[f]
其中N—立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=18.764kN：
4>-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i査表得到;
i——计•算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.59cm；A----立杆净截面面积（cm?
）：
A=4,24cm2；W—-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm^：
o--钢管立杆最大应力汁算值（N/mn?
）：
[f]--钢管立杆抗圧强度设计值：
[f]=205N/mm2；Lo—-计算长度（m）：
KH•…高度调整系数:
KH=1：
如果完全参照《扣件式规范》，山公式
（1）或
（2）讣算
loi=km{hd+2a）
（2）
Io2=k^2h
ki…•讣算长度附加系数，取值为1.163：
计算长度系数，参照《扣件式规范》表533；ni=1.5；H2=1.755
a…立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；
（1）长细比验算
顶部立杆段：
loi=km（hd+2a）=lxl386x（15OO+2x2OO）=2633.4mm非顶部立杆段：
Io2=k^2h=lxl.755xl500=2632.5mm
A=lo/i=2633.4/15.9=165.62<[X]=21O
氏细比满足要求!
（2）立柱稳定性验算
顶部立杆段：
loi=km（hd+2a）=1.155xl386x（15OO+2x2OO）=3O41.577mm
Xi=loi/i=3O41577/15,9=191.294,査表得，4）i=0.197f=N/{（t>A）=0.9max[1.2x（05+（l.l+24）x0.16）+1.4xl,
135x（05+（1.l+24）x0-16）+1.4x0.7xl]x0.9x0.9xl000/（0.2x424）=5.16xl000/8353=61.76N/mm2
<[f]=205N/mm^
满足要求！
非顶部立杆段：
Io2=kn2h=1.155xl.755xl500=3040.538mm
A2=lo2/i=3O4O538/15,9=191.229,査表得，<{）2=0.197
非顶部立杆段：
Io2=kn2h=1.155xl.755xl500=3040.538mm
X2=lo2/i=3O4O,538/15.9=191.229，査表得，4）2=0.197f=N/{4>A）=0.9max[1.2x（0,75+{l.l+24）x0.16）+1.4xl,
135x（0.75+（1.l+24）x0.16）+1.4x0.7xl]x0.9x0.9xl000/（0.2x424）=5.4xl000/83.53=64.71N/mm2
<[f]=205N/mm^
满足要求！
8.可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]{kN）=30
按上节计算可知，可调托座受力N=5.16kN<[N]=30kN
满足要求!
9.立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
PWfg
地基承载力:
fg=fgkXkc=320kPa
其中，地基承载力标准值：
fgk=320kPa
脚手架地基承载力调整系数：
kc=l
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=187.64kPa
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设讣值:
N“8.764kN
基础底面面积:
A=0.2X0.9=0.18m2
综上所述：
该支撑架体满足相关要求。
第六章地下室顶板承载计算
一、车库顶板行车荷载
1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定
UOO
6000
・-CHS——
-4^--
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录BBA2：
连续梁板的等效均布活荷载，可
按单跨简支讣算。
但讣算内力时，仍应按连续考虑。
按《建筑结构荷载规范»GB5OOO9-2O12
附录BB.0.4：
单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷«qe=8Mmax/bL2武中:
L一一板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mm；
b--板上荷载的有效分布宽度;
Mmax-一简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。
按罐车后车轮作用
在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0・6mx0・2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）:
2、计算
1）选fi量最大的罐车进行计•算：
罐车总重约（车和货）500KN即50吨考虑。
2）根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2012附录BO5条,局部荷载的有效分布宽度按
公式B.O5-1讣算有效载荷面积:
<1）bey=bty+2S+h
=0.6+0.2X0+0.16（$$&^517选600mm,不计）=0.76m
（2）当bcx5^bcy/bcyW0・6L'bcxWL时;
b=bcy+0.7L
=0.66+0.7X2,7（次梁间距L为2.7m）=2.55m
（3）有效载荷面积
s=bXL
=255X2.7=6.89m2
3）局部荷载分布的压强
（车货总&500KN）/（4个车轮）/（有效面积14.15m2）=8.83KN/m2
2、验算
车库顶板行车验算：
（500KN车虫荷载8・83KN/m2）<（顶板可承受荷载22・0KN/m2）,符合顶板承载要求。
钢筋堆场的堆载验算
3）
3.14X（圆盘直径1.6/2）X2=2・00m2
地下室顶板受到的压力:
25/2=12.5KN/n?
（圆盘一级荷载为12.5KN/m2）<（顶板可承受荷载22・0N/m2）・符合顶板承载要求。
2、直条二、三级钢筋堆载验算
1）每捆的重量计•算得：
约25KN/捆
2）—扎钢筋侮米的重量为：
25^=2.78KN/M
3）工字钢架放置
为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁27米（次梁尺寸为250X800mm）,
4）现假设平均每格堆放2扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为:
2.78X2X2.'^.95=15.80KN/M<28.0N/M
满足要求I
钢管堆载验算
堆载1M高钢管，其重量为：
（0.03968KN/M）X（550根）=21・824KN/M2
2、验算
（1.0M舟钢管荷载为21.824KN/lW）<（顶板可承受荷载22KN/m2）.符合顶板承戟要
求匕
四、方木.板堆载验算
1、计•算
1）査《建筑结构荷载规范》GB50009・2012附录表A中All得方木、板自M：
（4KN/m3）
（要求堆载拓度2m）<（可堆找筒度5.5m）,符合顶板承载要求「
五、
后浇带行车验算
因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按最宽进行1000mm,故需用16#工字钢架设
在后浇带上以便过车。
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后浇带铺设工字钢大样图
选ffi量最大的运输货车进行计算：
货车总£约（车和货）400KN：
假设车轮只压在一
条工字钢上（荷载全部作用在一条工字钢上），现对16#匸字钢承载力进行计算:
1、构件参数:
抗震调整系数RE:
0.75
热轧普通丄字钢：
116
钢材牌号:
Q235
钢材强度折减系数:
1.00
月复板疗度：
tw=6.00mm
毛截面面积:
A=26.11cm2
截面惯性矩：
lx=1127.00cm4
半截面面积矩:
Sx=80・80cm3
回转半径：
ix=6.57cm；iy=1.89cm
截面模量:
Wx=240・90cm3；Wy=21,10cm3
截面模量折减系数：
0.95
净截面模量:
Wnx=133・85cm3；Wny=20.05cm3
受压翼缘自山长度：
II=2.00m
截面塑性发展系数：
X=1.05：
y=1.05
2、构件承载力
构件截面的最大片度为9.90mm,根据表3A1-1,f=215.00N/mm2,fv=125.00N/mm2
根据GB/T700-1988及GB/T1591-1994,fy=235.00N/mm2弯曲正应力控制的单向弯矩设计值
Mxl=l.OOxfXWnxxx=1.00x215.00x133.85x103x10-6x1.05=30・22kN・m
只承受与腹板平行的剪力时，可承受的剪力设讣值
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕"X轴）
简支梁116,钢号Q235,受压翼缘自由长度h为2.00m,
跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘，查表BZ并插值计•算，得轧制普通工字钢简支梁的b为2,000
0282
b>0.6,根据（B・l・2）式，得b=min（1.0,1.07）=0.929
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x・x轴）：
Mx2=l.OOxfXbXWx/1000.=1,00x215.00x0.929x140.90/lOOO.=28.14kN・m
综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为104.61kN
每个车轮带给工字钢的荷载为；400A=100KN<104.61kN
符合丄字钢承载要求!
车辆可以安全通过。
为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑。
同时在后浇带顶部铺
设道板。
保证车库的安全通过。
六.人货梯承载力验算
（一）SC施工升降机概述
本丄地主要技术参数如下:
名称
施工升降机
生产厂家
广州市京龙工程机械有限
公司
型号
SC200Z200T
D
运行速度
36m/min
出厂日期
2014年9
月
最大起升高度
150m
额定载重量
2X2000Kg
额定功率（KW）
2X3X11
吊笼尺寸（内空）
3.2X15X
2.7m
吊笼自重（含传动
机构）
2X2200Kg
外笼自重
1480Kg
标准节尺寸
650X650X1508mm
标准节用量
40节
电缆导向装置
电缆小车
标准节/每节自
4>4・5：
防坠安全器型
SAJ40-1.2
重
150Kg
号
附墙架类型
][型
附墙间距
5.6m
导轨架与建筑物
距离
293.6m
总自重
约22500Kg
基础地面承载
^O.lSMpa
预汁安装高度
60m
（二）加固方法及施工注意事项
根据现场实际情况，采用落地式满堂钢管脚手架对顶板进行加固,
满堂钢管脚手架搭设参数为:
为使得将荷载分散到负一层底板，在堆放区域搭设满堂架9钢管纵横向均为900mnb
步距1.5mo满堂架设置垂直剪刀撑，纵横向间距不大于6M。
立杆底部通长垫50X100方
木。
在施用过程中，要严格按照方案限载要求堆放，不可局部集中堆放，防止集中荷载破
坏，在过程中要定期监控，看是否存在局部沉降，若出现应立即采取加固措施。
（三）回顶计算书
24参数信息
1•基本参数
立柱横向间距或排距l（mb脚手架步陀h（m）：
1.5：
立杆纵向间距0・9（m）,脚手架搭设高度H（m）：
335；
钢管类型（mm）:
①48x3.5（考虑材料壁疗有下差），轮扣件连接方式。
048X3.5mm轮扣式钢管支架性能
外径
m
m
壁用
m
m
截面积
cm2
惯性距
cm4
抵抗距
cm3
回旋半径cm
4
8
3.
5
4.24
10.78
4.49
1.59
2•荷载参数
总自重G计算:
6=吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+对重重量+基础楼板重量（Kg）
立杆恒荷P汁算:
（考虑动载、自至误差及风载对基础的影响,取系数n=2）
p=GXn（Kg）
1Kg=0.009
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