地下室顶板加固专项方案最终文档格式.docx

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一、人员计划及安排：

根据本工程规模和工程特点，预计脚手架操作技术工20人，普工24人。

相关管理机构和人员配备以满堂脚手架施工为准。

操作技术工必须按照《特种作业人员劳动安全管理方法》的规定接受特种人员岗前培训，并取得相关操作证和从业资格证后方准许进场，“两证”不齐、证件逾期又未参加续期注册的操作技术工，严禁进场。

进场人员除按照规定必须接受安全“三级”（公司对工人、项目对工人、班组对工人）入场教育外，还应接受技术和安全技术交底，并形成相应的书面资料。

相关人员均应在书面资料上签字。

同时，项目部建立相关特种作业档案以便查阅。

脚手架作业技术工必须人、证相符，否则，将劝其停止作业，对于不听规劝的人员，项目部将其清理出项目部。

二、材料计划及安排：

序号

材料名称

规格

单位

预计数量

进场时间

1

脚手架钢管

Ø

48×

2.8mm,

L=1—6m

m

240000

按施工进度

3

扣件

十字扣

个

80000

一字扣

10000

旋转扣

4

密目安全网

2000目1.8m×

6m

㎡

15000

5

石棉安全网

小眼3m×

M2

3500

6

地锚钢筋

Ф16圆钢Ⅰ级

Kg

5600

以上各种材料材质均应符合安全有关规定，且相关资料必须齐全、有效，以备检查和存档。

第四章主要施工方法及技术要求：

（一）满堂搭设方法：

1脚手架的基础：

落地脚手架底部必须垫通长木枋，木枋厚度不得小于50mm，宽度不得少于100mm，垫板长度不少于2m。

2立杆：

采用φ48×

2.8钢管搭设，立杆间距0.5m，排距0.5m。

立杆接长除顶层顶步采用搭接外其余各层各步必须采用对接扣件连接，采用对接时两根相邻立杆上的接头不能设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

搭接长度不应小于1m。

3水平杆：

水平分纵横横杆。

水平杆步距为1.2m，要用对接扣件连接，接头应交错布置，两根相邻横杆接头不能设在同跨内，且水平方向错开距离大于500，各接头中心至最近的节点的距离不大于纵距的1/3，即500。

由下至上第一根大横杆为扫地杆，扫地杆距地200mm。

水平杆应按布距沿纵向和横向通长连续设置，不得缺失，在支撑脚手架立杆底部设置纵向和横向扫地杆，水平杆和扫地杆应与相临立杆连接牢固；

加密区的水平杆应向非加密区延伸不少一跨，

4剪刀撑：

纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。

5水平剪刀撑：

在1.4米高的布距位置及架顶位置各设置每隔不大于8米设置一道水平剪刀撑，并与水平杆连接牢固。

（二）搭设要求:

材料要求：

脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下质量要求，不合格者禁止使用：

1、脚手架杆件

钢管件采用焊管，钢管的端部切口应平整。

禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。

2、脚手架连接件

应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。

使用铸钢和合金扣件时，其性能应符合相应可锻铸铁扣件的规定指标要求。

严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。

（三）脚手架验收:

1、脚手架必须经验收后方可投入使用。

2、验收内容为：

（1）构架结构符合本案设计要求及规范要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

（2）节点的连接可靠。

其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40~60N.m；

碗扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；

8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5~2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应≥80mm。

（3）钢管脚手架立杆的垂直度偏差应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：

当架高≤20m时为不大于50mm；

当架高＞20m时为不大于75mm。

（4）大横杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。

（5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。

3、本工程架子验收合格后，该部分才能可承受施工荷载。

未验收前，只能作为防护架使用。

4、下列情况下，应进行二次验收，合格后方可继续使用：

（1）连续使用6个月以上。

（2）施工中途停止使用超过15天，

（3）在遭受暴风、大雨、大雪或地震等强力因素作用之后。

（4）使用过程中，发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及存在安全隐患的情况下。

（四）脚手架拆除:

1.当地下室顶板强度达到规定要求后，完成顶板钢结构施工后，施工的荷载没有以后，地下室加密满堂脚手架开始拆除，具体开始拆除的时间及拆除的进度，由项目部根据具体情况定。

2.架子的拆除由上而下按步按层拆除，按先装后拆，后装先拆的原则进行。

连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

3.在拆除过程中，应作好配合、协作动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

4.拆下的杆配件应以安全的方式运行和吊下，严禁向下抛掷。

5.在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

6.架子拆到底部时必须绑好临时支撑，防止架子倾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。

7.操作人员必须佩带安全帽及安全带，拆除全过程由现场工长担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业，拆除过程中应注意避免踩在滑动的杆件上和缺扣、绷扣及拆得不合格的地方。

第五章安全技术措施

一、脚手架通用安全规定：

1、在架子搭设前，必须对作业人员做好技术、安全技术交底，并建立书面交底记录，交底人和接受交底人必须在交底记录上签字；

安全管理人员在作业过程中应按规定进行跟踪管理。

2、班组施工要有班前安全讲话，班后有安全记录和总结。

操作者必须持证上岗，且人、证相符。

3、架子工作业时，所有施工作业人员必须头戴安全帽、身穿工作服、脚穿防滑鞋，临空或高于1.5米处作业必须正确佩戴系固安全带。

严禁酒后作业。

严禁带病上岗。

可拒绝违章指挥。

4、所有材料应堆放整齐平稳，工具放入工具袋内，上下传递物体，不得抛掷。

5、搭设脚手架材料规格必须符合要求，材料不得有变形、锈蚀和破损。

6、脚手架地基应平整坚实，并加设垫木、垫板和垫铁，防止发生整体或局部沉陷。

7、作业层每平方米承重量不得超过脚手架设计荷载，设计荷载为：

下部落地式脚手架3KN/m2。

上部挑脚手架2.5KN/m2。

8、架子上设置的材料应码放整齐，稳固，不影响施工操作和人员通行，施工人员严禁在架子上奔跑、退行等。

9、作业人员不得在架板上加垫器物增加操作高度。

10、建筑物施工中的外防护架应封闭，不得有间隔，脚手板要铺平铺稳，不得有探头板。

挂网不得有空挡。

11、在脚手架搭设过程中要及时设置连墙杆和剪刀撑以及必要的拉绳或吊索，避免在搭设过程中发生偏斜。

12、在脚手架的四角设置避雷措施，接地电阻不大于4欧姆。

13、经过架体的电线不得直接放置在架体上，要设置绝缘套管，且按规定巡视检查，不得出现破损和裸露。

14、脚手架一经验收投入使用，任何人未经技术、安全部门批准不得擅自拆改，如做局部修改必须经技术负责人同意后方可实施。

15、施工期间必须作好出入口、楼梯口和楼层预留孔洞的防护设施，经常检查巡视，发现问题及时处理。

16、施工现场的各种安全标志要齐全。

夜间施工，现场要有足够的照明。

施工人员必须两人以上结伴而行。

17、遇雷雨和大风天气，应对架体做全面检查，发现问题，及时处理。

18、架体上不得堆放材料和活动架管。

19、脚手架搭设完毕后，必须经过验收合格后，方可投入使用。

20、验收合格的脚手架必须按规定悬挂验收合格证和脚手架施工规程。

21、脚手架拆除施工范围区域设置安全警示标示措施。

22、脚手架搭设、拆除时必须设置专人负责看施工安全。

第六章加密区满堂脚手架受力验算：

一、计算参数

基本参数

计算依据

楼板厚度h（mm）

350

楼板边长L（m）

9.9

楼板边宽B（m）

8.45

模板支架高度H（m）

4.45

主楞布置方向

平行于楼板长边

立杆纵向间距la（m）

0.5

立杆横向间距lb（m）

水平杆步距h1（m）

1.2

次楞间距a（mm）

300

次楞悬挑长度a1（mm）

200

主楞悬挑长度b1（mm）

结构表面要求

表面外露

立杆自由端高度h0（mm）

500

剪刀撑（含水平）布置方式

普通型

架体底部布置类型

底座

材料参数

面板类型

覆面木胶合板

面板规格

12mm（克隆、山樟平行方向）

面板E（N/mm^2）

11500

面板fm（N/mm^2）

31

主楞类型

普通槽钢

主楞规格

[10（100×

5.3）

主楞合并根数

次楞类型

次楞规格

次楞合并根数

钢管类型

Ф48×

2.8

荷载参数

可调托座承载力容许值（kN）

30

地基承载力特征值fak（kPa）

/

架体底部垫板面积A（m^2）

0.2

模板（不含支架）自重标准值G1k（kN/m^2）

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m^3）

24

钢筋自重标准值G3k（kN/m^3）

1.1

施工荷载标准值Qk（kN/m^2）

32.5

脚手架上震动、冲击物体自重QDK（kN/m^2）

计算震动、冲击荷载时的动力系数κ

1.35

脚手架安全等级

2级

脚手架结构重要性系数γ0

是否考虑风荷载

否

省份、城市

湖北（省）咸宁市（市）

地面粗糙度类型

基本风压值Wo（kN/m^2）

沿风荷载方向架体搭设的跨数n

模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm（mm）

模板支撑架顶部模板高度Hb（mm）

模板荷载传递方式

可调托座

简图：

（图1）平面图

（图2）纵向剖面图1

（图3）横向剖面图2

三、面板验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。

Wm=bh2/6=1000×

122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×

123/12=144000mm4

由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4（Qk+κQDK）b=1.2×

（0.2+（24+1.1）×

350/1000）×

1+1.4×

（32.5+1.35×

0.5）×

1=57.227kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×

0.7（Qk+κQDK）b=1.35×

0.7×

1=44.641kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max（57.227,44.641）=57.227kN/m

（图4）面板计算简图

1、强度验算

（图5）面板弯矩图

Mmax=0.644kN·

σ=Υ0×

Mmax/W=1×

0.644×

106/24000=26.825N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=（G1k+（G3k+G2k）×

h）×

b=（0.2+（24+1.1）×

1=8.985kN/m

（图6）挠度计算受力简图

（图7）挠度图

ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm

四、次楞验算

次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

q1=1.2×

（G1k+（G3k+G2k）×

a+1.4×

（Qk+κQDK）×

a=1.2×

300/1000+1.4×

300/1000=17.168kN/m

q2=1.35×

a=1.35×

300/1000=13.392kN/m

q=max[q1,q2]=max（17.168,13.392）=17.168kN/m

（图8）次楞计算简图

（图9）次楞弯矩图（kN·

m）

Mmax=0.361kN·

0.361×

106/（39.7×

103）=9.081N/mm2≤[f]=205N/mm2

2、抗剪验算

（图10）次楞剪力图（kN）

Vmax=4.326kN

τmax=Υ0×

VmaxS/（Ib0）=1×

4.326×

103×

23.5×

103/（198.3×

104×

0.53×

10）=9.674N/mm2≤[τ]=120N/mm2

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

a=（0.2+（24+1.1）×

300/1000=2.696kN/m

（图11）挠度计算受力简图

（图12）次楞变形图（mm）

νmax=0.001mm≤[ν]=0.5Χ1000/400=1.25mm

4、支座反力

根据力学求解计算可得：

Rmax=8.618kN

Rkmax=1.353kN

五、主楞验算

主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=100/1000=0.1kN/m

自重设计值为：

g=1.2gk=1.2×

100/1000=0.12kN/m

则主楞强度计算时的受力简图如下：

（图13）主楞挠度计算时受力简图

则主楞挠度计算时的受力简图如下：

（图14）主楞挠度计算时受力简图

1、抗弯验算

（图15）主楞弯矩图（kN·

Mmax=1.726kN·

1.726×

1000）=43.478N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图16）主楞剪力图（kN）

Vmax=11.3kN

QmaxS/（Ib0）=1×

11.3×

1000×

10）=25.267N/mm2≤[τ]=120N/mm2

（图17）主楞变形图（mm）

νmax=0.02mm≤[ν]=0.5Χ103/400=1.25mm

4、支座反力计算

立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：

Rzmax=19.943kN

六、立杆验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1（h1+2a）=1×

1.305×

（1.2+2×

500/1000）=2.87m

l02=kμ2h1=1×

2.312×

1.2=2.774m

取两值中的大值

l0=max（l01,l02）=max（2.87,2.774）=2.87m

λ=l0/i=2.87×

1000/（1.6×

10）=179.369≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算（顶部立杆段）

λ1=l01/i=2.87×

10）=179.369

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.222

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。

由可变控制的组合：

N1=1.2×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

la×

lb+1.4（Qk+κQDK）×

lb

=1.2×

350×

0.001）×

0.5×

0.5+1.4×

0.5=14.307kN

N2=1.35×

lb+1.4×

=1.35×

0.5=11.16kN

N=max（N1，N2）=max（14.307,11.16）=14.307kN

Υ0×

N/（φA）=1×

14.307×

1000/（0.222×

（3.98×

100））=161.999N/mm2≤f=205N/mm2

3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）

λ2=l02/i=2.774×

10）=173.4

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.236

N3=1.2×

lb+1.2×

H×

gk+1.4（Qk+κQDK）×

0.5+1.2×

4.45×

0.127+1.4×

0.5=14.986kN

N4=1.35×

lb+1.35×

gk+1.4×

0.5+1.35×

0.5=11.925kN

N=max（N3，N4）=max（14.986,11.925）=14.986kN

N/（φA）=1×

14.986×

1000/（0.236×

100））=159.415N/mm2≤f=205N/mm2

七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=19.943kN≤[N]=30kN