南京地铁盾构标书Word格式.docx
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（三）、洞门
第二标段包括8个洞门。
2、工程策划
一、施工场地
业主在XX站安排了一台盾构机掘进的施工场地。
二、盾构掘进安排
在本投标文件中，右线为上行线，左线为下行线。
在XX站，盾构机（左线隧道先始发）从盾构始发井始发，掘进至XX站调头再掘进回到XX站，然后盾构机转场至XX站北端头井，掘进至XX站调头，再掘进回到XX站拆卸退场，盾构掘进顺序见图1-1-1。
3、盾构机与管片的提供
一、盾构机的提供
拟从德国海瑞克公司引进先进的加泥式土压平衡盾构机及后续设备投入本标段工程。
二、管片的提供
本标段管片由铁道部第一勘测设计院负责设计，海瑞克公司负责模具设计与制造；
南京大地建设（集团）有限公司负责生产，我方派驻主要技术人员负责全过程生产管理。
4、临时工程
一、临时工程
施工场地采用钢围挡，房屋一般采用砖房，设置临时供水、供电系统等临时工程，具体见第七篇第三章第二节。
在完工后规定的期间内拆除临时工程，并清理工地，或者根据要求和协议把工地复原成施工前的原始状况。
二、监理工程师住宿与办公条件
我局按合同规定负责提供业主、监理工程师及其人员的基本住宿与办公条件，并承担合同规定的各项房屋、设备、设施的修建、购置、安装、管理、保养和维修，并提供必要的设备保洁服务。
具体的标准和要求见表1-1-1。
业主与监理工程师办公用房及设施表表1-1-1
序号项目名称规格数量备注一办公用房1卧房6×
2.3m5间业主1间2办公室6×
2.3m5间业主1间，设计代表1间3厨房、浴室（砖砌）12m21间二设施
（一）办公室1文件柜铁柜4套上下组合，业主1套2办公桌、椅木质10套业主3套3磁性写字板2×
1m22个业主1个4电话2部业主1部业主与监理工程师办公用房及设施表表1-1-1（续）
序号项目名称规格数量备注5复印机1台6传真机1台7电脑（配A4激光打印机1台，电脑桌1台）PⅢ1套业主用
（二）卧房1床木质10个2床头柜木质8个装修及环境要求：
1、吊顶：
顶层用天花吊顶，贴面板装修；
2、地面：
木地板；
3、墙面：
厨房、浴室贴2m高的白色瓷砖，其余灰白色批挡；
4、空调通风：
每间卧房配1.5匹窗式空调器1台（国产）；
每间办公室配1.5匹窗式空调器1台（国产）；
浴室配抽风机1台，洗衣机1台；
厨房配抽油烟机1台，电冰箱1台；
5、照明与动力配电：
日光灯管（常规布置）；
6、门窗要求：
按常规；
7、卧房：
配卧具和洗浴用具。
5、工程地质与水文地质
该段属古河道冲积平原的古河床及阶地地貌，基岩埋藏较深，区间隧道在粉土及粉砂中通过。
地下水埋藏较浅，主要以孔隙潜水为主。
6、地震
本工程按7度地震设防。
第2节线路标准
1、线路主要标准
一、隧道断面
直线段限界：
5200mm。
二、平面
本标段两条平面曲线半径分别为：
800m、1000m。
三、纵断面
本标段：
最小竖曲线半径：
5000m；
车站两端及困难地段最小竖曲线半径：
3000m；
最大坡度：
25‰；
最小坡度：
3‰。
；
四、设计标准
设计标准见表1-2-1。
区间隧道设计标准表表1-2-1
序号项目标准1安全等级工程结构安全等级按一级考虑2结构设计结构设计按6级人防验算3防水标准隧道结构防水标准为：
实际渗漏量＜0.1L/m2·
day4防水设计要求环缝、纵缝张开6mm时，在0.8Mpa外水压力下不漏水5裂缝砼结构允许裂缝开展，但裂缝宽度≤0.2mm6结构抗浮安全系数≥1.05
2、限界
隧道标称限界是5200mm。
实际的隧道直径和轮廓，是使一个虚拟的标称直径为5200mm的以理论轴线为中心的圆盘，在任何一个垂直于业主图纸所定义的隧道理论轴线的平面内通过隧道而不碰触隧道的任何地方。
隧道管片内径不小于5500mm。
3、临近建筑物
区间隧道基本沿中山南路通过，线路两侧建筑物较多，但离建筑物一般较远，受隧道影响较大的主要建筑物见表1-2-2。
隧道两侧已有主要建筑物调查情况一览表表1-2-2
序号编号建筑物名称上部结构基础形式与隧道关系18一中综合楼框架七层φ600钻孔灌注桩，
长20～22m>
5m29森葆大厦框架二十八层桩基础2.9m310住宅楼砖混七层浅基础1.3m411招商银行办公楼框架四层整板浅基础，埋深1.5m0m513建行江苏省分行大楼框架十六层450×
450预制桩,长36m0m614NO13大楼裙房裙房浅基础4.8m盾构推进经由上述建筑物时，将采取重点保护措施，确保建筑物安全和推进施工的顺利进行。
4、地下管线
隧道所经过地段地下管线较多，而且地下管线纵横交错，施工时应注意严格控制地面不均匀沉降，以免破坏既有管线。
第二章设计
第1节设计组织机构
院副总工程师XXX负责设计审定工作
处总工程师XXX负责设计审查工作
项目负责人XXXXXX负责设计联系和协调工作
专业设计负责人XXX负责标准管片设计工作
专业设计负责人XXX负责特殊管片及横通道设计工作
专业设计负责人XXX负责洞口加固设计工作
第2节设计进度安排
第3节图纸目录
第4节结构设计
1、管片设计图及计算书
一、管片设计
（一）、钢筋混凝土管片选型
1、根据南京地铁设计技术要求及具体的工程条件，选择钢筋混凝土管片类型及参数如下：
结构形式：
单层圆形钢筋混凝土管片装配式衬砌。
隧道内径Φ5500mm。
管片类型：
平板型。
管片厚度：
350mm。
管片宽度：
1200mm。
连接形式：
单排弯螺栓，连接件采用镀锌防锈材料。
纵环缝：
隧道环向分6块管片；
由3片标准块、2片邻接块和1片拱顶块组成，采用错缝拼装。
建筑材料：
C50防水钢筋混凝土。
衬砌拼装：
采用举重钳、中心单点吊方式，封顶块纵向插入成环。
2、管片分块
每环管片分为六块，即三块标准块、两块邻接块和一块封顶的楔形块。
3、曲线地段楔形环的设置
（1）、平曲线地段
管片采用错缝拼装，在投标设计中楔形衬砌环暂按一种布置情况进行设计。
楔形量为37.1mm。
三山街至新街口区间平曲线半径为800m及1000m，选用最小半径800m进行楔形环的设计。
其设计参数为：
楔形量37.1mm。
（2）、竖曲线地段
竖曲线半径为5000m，不设楔形环，在背千斤顶环面上分段粘贴石棉橡胶板，形成踏步形楔形环面。
（二）、管片制作说明
1、钢筋混凝土衬砌环由封顶块（F1）,邻接块（L1）1,邻接块（L1）2，标准块（B1）1、（B1）2，（B1）3构成。
2、尺寸以毫米为单位。
3、材料：
混凝土为C50，抗渗等级为0.8Mpa，钢筋为16Mn钢、A3钢。
4、衬砌成形精度：
单块检验---宽度±
0.5mm；
弧弦长±
1.0mm；
衬砌外半径+2mm，-0mm；
内半径±
1mm；
螺栓孔直径与孔位±
1mm。
整环拼装检验---相邻环环面间隙不得大于1.0mm；
纵缝相邻块块间间隙不得大于2±
0.2mm（纵缝内需垫以压缩至2mm厚的传力衬垫）；
相连螺栓孔不同轴度小于1mm。
5、衬砌表面密实光洁平整、边棱完整无缺损。
6、钢筋骨架须焊接成型，焊接强度与较小直径等强。
二、结构计算
结构计算采用荷载结构模型，即按地层分类法或由实用公式确定地层压力,按弹性地基上结构物的计算方法计算衬砌内力并进行结构载面设计。
支护结构按破坏阶段检算其强度,并对结构进行配筋和抗裂检算。
分别采用SAP90和ANSYS软件按均质圆环模型进行隧道衬砌内力计算。
计算中，SAP90采用的是梁单元模型，整个圆形衬砌划分成120个单元，ANSYS则是按平面应变分析，采用的是二维实体单元模型，计算时沿径向均匀分成三个单元，环向均匀划分120个单元，共计360个二维实体单元。
荷载是按土柱理论、朗肯土压力及文克尔弹性地基梁理论和局部变形理论计算后分别等效加在节点上。
由于隧道衬砌在X和Y方向的受力基本平衡，所以在隧道衬砌底部加了一些类似广义弹簧单元的二力杆单元，以抵消微小的不平衡力，同时减小衬砌的刚体位移。
隧道衬砌采用的材料常数如下：
混凝土：
C50
混凝土轴心抗压强度：
25Mpa
混凝土轴心抗拉强度：
2.07Mpa
混凝土重度：
25kN/m3
混凝土弹性模量：
3.55×
104MPa
混凝土泊松比：
0.2
（一）、模型荷载计算
本次计算根据两个区间的埋深情况分别取其区间最小和最大埋深进行计算，分别取J2号孔、J21号孔、J30号孔、J52号孔为地质代表进行计算。
竖向土压力按土柱理论计算，侧向土压力按朗肯土压力计算，土体抗力按文克尔弹性地基梁局部变形理论计算。
计算的荷载模型如图2-4-1。
1、J2号孔荷载计算
选取的J2号孔横断面的地质情况见地质勘察报告。
该处稳定水位1.9m，隧道埋深5m，第一层为6.5m厚的杂填土（I），第二层为6m的粉砂夹粉土（II2）。
由地质报告查出以上土层的土工参数如下：
J2孔土层土工参数表2-4-1
（1）、竖向地层压力
①、拱顶部Pv1
γI--地下水以上采用土体重度；
地下水以下采用浮重度；
hI--土柱高度
Pv1=60.48
②、拱背部Pv2
Pv2=（1-π/4）R·
ri
=5.44（kN/m）
③、地面超载W
W=20kN/m
④、竖向地层压力：
Pv＝Pv1+Pv2+W
=85.92（kN/m）
（2）、侧向地压力
①、侧向平均土压力Ph1
Ph1=Pv·
tg2（45o-φ/2）
=28.64（KN/m）
②、侧向三角形土压力Ph2
Ph2=2R·
γitg2（45o-φ/2）
=17.75（kN/m）
（3）、自重g
g=Fγh
γh--钢筋混凝土重度
F--管片厚度
g=8.75（kN/m）
（4）、水压力
上：
qw=γwhi=31（kN/m）
下：
qw=γwhi=93（kN/m）
（5）、侧向土体抗力Pk
4
2、J21号孔荷载计算
该处稳定水位2.10m，隧道埋深13m，第一层为4.8m厚的杂填土，第二层为5.0m厚的粉砂夹粉土（II2），第三层为6.3m厚的粉砂夹粉土（II4），第四层为6.60m厚的粉质粘土（III1）。
选取的J21号孔横断面的地质情况见《南京地铁地质勘察报告》。
由地质报告查出以上土层土工参数如下表：
J21孔土层土工参数表2-4-2
Pv1=130.81
Pv2=5.69（kN/m）
竖向地层压力：
Pv＝156.5（kN/m）
①、加权平均摩擦角及粘聚力
φ=16.78°
c=5.44（kPa）
②、侧向平均土压力Ph1
Ph1=78.30（kN/m）
③、侧向三角形土压力Ph2
Ph2=21.63（kN/m）
g=Fγh=8.75（kN/m）
（4）、静水压力
qw=γwhi=109（kN/m）
qw=γwhi=171（kN/m）
（5）、侧向土体抗力
Pk=54.97（kN/m）
（6）、地基反力K
K=135.38（kN/m）
3、J30号孔荷载计算
该处稳定水位1.5m，隧道埋深8m，第一层为6.70m厚的杂填土
（I）第二层为1.6m厚的粉砂夹粉土（II2），第三层为3.60m的粉土夹粉砂（II3），第四层为8.70m厚的粉砂夹粉土（II41）。
选取的J30号孔横断面的地质情况见《南京地铁地质勘察报告》。
由地质报告查出以上土层土工参数如下表。
J30孔土层土工参数表2-4-3
Pv2=6.11（kN/m）
Pv=111.15（kN/m）
φ=18.18°
c=9.98（kPa）
Ph1=43.83（kN/m）
Ph2=13.76（kN/m）
g=8.75（kN/m）
qw=65（kN/m）
qw=127（kN/m）
Pk=26.57（kN/m）
K=89.94（kN/m）
4、J52号孔荷载计算（深埋）
该处稳定水位1.24m，隧道埋深12m，第一层为3.2m厚的杂填土（I），第二层为6.3m厚的粉砂夹粉土（II2），第三层为2.8m厚的粉质粘土（II2a），第四层为5.9m厚的粉质粘土（III11）。
选取的J52号孔横断面的地质情况见《南京地铁地质勘察报告》。
由地质报告查出以上土层土工参数如表2-4-4：
J52孔土层土工参数表2-4-4
Pv2=6.48（kN/m）
Pv＝146.71（kN/m）
Ф=18.85°
c=8.72（kPa）
Ph1=62.58（kN/m）
Ph2=18.31（kN/m）
qw=107.6（kN/m）
qw=169.6（kN/m）
Pk=54.87（kN/m）
K=125.5（kN/m）
（二）、SAP90有限元计算结果
计算中采用荷载结构模型的设计理论，沿隧道纵向取1米作为结构的计算模型。
沿衬砌的环向划分了120个空间梁单元。
具体见图2-4-2所示。
荷载分别采用以上计算的荷载大小，然后将其等效的施加在节点上，由于在荷载计算中同时考虑了衬砌所受的围岩压力和基底反力，所以结构在X方向Y方向基本平衡，为了减小结构的刚体位移，在衬砌的底部一部分节点处加上了弹簧约束，以抵抗所施加荷载的不平衡力。
（1）、内力计算结果
J2孔的内力计算结果表2-4-5
位置轴力（KN）剪力（KN）弯矩（KN·
m）位置轴力（KN）剪力（KN）弯矩（KN·
m）0-315.14-1.1527.6490-421.157.13-2.929-319.58-11.7125.1499-426.17-2.37-1.2918-330.14-19.9118.10108-437.10-3.82-5.4127-345.56-23.887.88117-438.27-1.21-6.3236-363.91-22.64-3.37126-435.477.34-4.6145-383.00-15.37-13.08135-430.7711.16-0.3454-399.14-4.62-18.78144-425.6911.535.263-410.226.06-19.38153-421.268.910.4772-416.3613.43-15.43162-419.125.9713.1881-419.1414.67-8.93171-418.384.214.2180-417.52-1.5115.59注：
上表中轴力压为负，拉为正；
弯矩内侧受拉为正，外侧受拉为负。
（2）、弯矩、轴力图
注：
左侧为弯矩，右侧为轴力。
2.J21号孔计算结果
J21孔的内力计算结果表2-4-6
位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m0-709.12-2.7172.0090-876.0810.90-46.379-712.39-17.5967.3299-878.628.63-42.2418-725.02-35.6253.92108-881.1011.36-37.6227-745.57-48.2533.77117-880.5418.38-30.4636-771.67-53.4510.01126-875.2627.20-19.4645-800.30-49.91-13.45135-864.9235.12-4.5854-827.50-38.31-32.86144-851.6939.1712.8763-849.12-23.16-45.70153-838.3137.4230.3972-863.89-7.40-51.30162-826.7629.9545.2181-827.244.84-50.73171-818.6918.0455.12180-815.243.7158.76注：
3.J30号孔计算结果
J30孔的内力计算结果表2-4-7
位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m0-476.62-1.6639.5390-602.595.82-11.809-481.88-15.2336.3299-607.69-2.87-10.6918-494.44-25.9627.26108-613.38-4.28-12.3827-512.79-31.5813.96117-616.380.39-13.7036-534.70-30.85-0.96126-614.618.14-12.2645-557.56-22.60-14.32135-607.7116.45-6.9954-576.87-9.99-23.10144-598.5520.891.6063-590.082.75-25.86153-589.4020.2811.5072-597.3111.76-23.15162-581.7915.3020.4781-600.4513.63-17.29171-576.957.3726.66180575.57-2.0128.97注：
（2）、弯矩、剪力图
.注：
左侧为弯矩，右侧为轴力
4、52号孔计算结果
J52孔的内力计算结果表2-4-8
位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m位置轴力kN剪力kN弯矩kN-m0-652.19-3.3289.4290-841.459.05-64.909-655.79-20.5283.9399-843.7111.34-60.2118-669.74-41.7768.18108-844.5418.16-53.0827-692.74-57.1144.35117-841.2428.42-41.7736-721.41-64.2515.90126-832.4339.36-25.4745-753.32-61.71-12.87135-818.1548.14-4.6954-783.95-50.03-37.71144-800.9351.6818.6263-808.81-33.72-55.62153-783.9348.4741.3772-826.35-15.80-65.44162-769.4937.9460.3281-836.66-0.57-67.84171-759.4922.5572.85180-755.254.3077.37注：
（2）、弯矩、轴图
（三）、ANSYS有限元计算结果
本设计使用ANSYS软件进行计算。
采用荷载结构模型的设计理论，计算中把隧道衬砌近似看做平面应变问题，采用PLANE-42二维实体单元，沿径向划分三个单元，沿环向划分120个单元，共计360个单元，如图2-4-3所示。
荷载分别采用以上计算结果，然后把其等效加在周边节点上。
由于隧道衬砌在X方向和Y方向的受力基本平衡，所以在隧道衬砌底部加了一些类似广义弹簧单元的二力杆单元，以抵消微小的不平衡力，同时减小衬砌的刚体位移。
根据以上的理论、模型、荷载及边界条件，分别求解出埋深为5m的J2孔，埋深为13m的J21孔，埋深为8m的J30孔及埋深12m的J52孔的内力。
1、J2孔计算结果
（1）、计算结果
j2孔内力计算结果表2-4-9圆中
位置节点环向正应力
σθMN圆中
位置节点σθMNkN/m2kN-mkNkN/m2kN-mkN0°
1-2245.4-28.098-304.20899°
1-666.3212.633-449.7
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