转换层施工方案.docx
《转换层施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《转换层施工方案.docx（45页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
转换层施工方案
转换层施工方案
一、概述
理想居工程的两幢塔楼第5层楼面标高20.420m为转换层。
转换层梁断面尺寸为b=400~1000，h=1400~2120，梁板、墙混凝土强度等级为C40，框支柱混凝土强度等级为C50。
因转换层需承受上部结构传来的荷载，故梁的钢筋直径较大，最大钢筋直径为Ф32。
二、施工顺序
测量放线→确定立杆位置→铺木枋垫板→搭设钢管支撑架→支撑验收→绑扎柱、墙钢筋→墙、柱预留洞，水电等安装预埋→验收柱、墙钢筋→支柱墙、梁板底模→框支梁、普通梁钢筋一次绑扎成型→安装预埋套管→封梁侧模→插标准层墙及暗柱钢筋→浇筑柱墙混凝土→板筋绑扎→钢筋隐蔽验收→浇筑混凝土→混凝土养护
第一部分模板工程
一、模板支撑原则
1>转换层模板支撑时，应严格按照附图所分的梁种类进行支撑、加固。
2>模板支撑附图中的各种尺寸表示为最大尺寸，在实际支模过程中的支模尺寸不能比图示的尺寸大。
3>在进行转换层（五层）模板支撑时，其下一层（四层）模板支撑全部不能拆除，且该层所有梁板支撑架及其搁置木枋间距应进行加密，其梁底木枋间距为250mm，支撑梁的立杆纵向间距为750mm（且主梁下必须保证有三排支撑立杆），支撑板的立杆纵横间距为800mm。
并且还要将其下第二层（三层）的主梁及次梁采用钢管顶撑进行加固，钢管间距为800mm。
4>在支撑附图中的转换层梁时，其钢管支撑架的钢管立杆下加垫60×100mm的通长木枋。
5>如果支模采用调节螺杆，其调节杆外露部分不能超出250mm长，以免引起立杆失稳。
6>所有对拉螺杆必须全部采用双蝴蝶扣和双螺帽进行加固，支撑梁的大楞处立杆上必须加设双扣件。
二、模板计算参数
查表得木枋、模板设计强度和弹性模量如下：
fc=10N/mm2（顺纹抗压）
fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪）
fm=13N/mm2（抗弯）
E=9000N/mm2（弹性模量）
查表得3号钢φ48×3.5钢管设计强度和强性模量如下：
f=205N/mm2（抗拉、抗压和抗弯）
fv=120N/mm2（抗剪）
E=2.06×105N/mm2（钢材弹性模量）
三、模板计算
一）梁分类计算
1》400×1400该种类型梁
1）模板支撑布置：
2）支撑验算：
（1）底模验算（选用19mm厚九夹板）
1抗弯强度验算
a、荷载组合
底模自重5×0.019×0.4×1.2=0.046（kN/m）
混凝土自重24×0.4×1.4×1.2=16.13（kN/m）
钢筋荷重1.5×0.4×1.4×1.2=1.010（kN/m）
振捣混凝土荷载2.0×0.4×1.4=1.120（kN/m）
合计q1=18.306（kN/m）
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=18.306×0.9=16.475（kN/m）。
b、抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.30m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：
按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：
弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
则M=KM·ql2=-0.121×16.475×0.32
=-0.179（kN·m）
=-0.179×106（N·mm）
δ=M/W=（0.179×106）/（bh2/6）
=（0.179×106）/（300×192/6）
=7.258（N/mm2）2抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×16.475×0.3
=-3.064（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×3.064×103）/（2×300×19）
=0.806（N/mm2）3挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=17.186（kN/m），q=q1×0.9=17.186×0.9=15.467（kN/m）。
查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×15.467×3004/[100×9000×（400×193/12）]
=0.589（mm）<[ω]=l/400=300/400=0.75（mm）；
（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板）
1荷载计算
假设t0=8h，β1=1.2，β2=1.15，ν=7m/h，Vc=24kN/m3，则：
a、侧压力：
F1=0.22×Vc×t0×β1×β2×ν1/2
=0.22×24×8×1.2×1.15×71/2
=154.2（kN/m2）
F2=Vc×h=24×1.4=33.6（kN/m2）
取两者较小值，即F2=33.6（kN/m2）
乘以分项系数：
F=33.6×1.2=40.32（kN/m2）
b、振捣混凝土时产生的荷载：
4（kN/m2）
乘以分项系数：
F=4×1.4=5.6（kN/m2）
以上两项荷载合计：
40.32+5.6=45.92（kN/m2）
根据立挡间距为300mm的条件,则线荷载为：
45.92×0.30=13.776（kN/m）
乘以折减系数，则q=13.776×0.9=12.40（kN/m）
2抗弯强度验算
仍按四等跨计算，其中弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
设侧模用19mm九夹板。
则：
M=KM·ql2=-0.121×12.40×0.32
=-0.135（kN·m）
=-0.135×106（N·mm）
δ=M/W=（0.135×106）/（bh2/6）
=（0.135×106）/（300×192/6）
=7.481（N/mm2）3抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×12.40×0.3
=-2.306（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×2.306×103）/（2×300×19）
=0.607（N/mm2）4挠度验算
取侧压力F=40.32（kN/m2），化为线荷载40.32×0.3=12.096（kN/m），乘以折减系数q=12.096×0.9=10.886（kN/m），查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×10.886×3004/[100×9000×（300×193/12）]
=0.553（mm）<[ω]=l/400=300/400=0.750（mm）；
（3）小楞验算（选用60×100木枋，支撑两立杆间距为800）
1抗弯强度验算
小楞间距为300，按简支梁进行计算。
在计算时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载计算。
则：
P=q×l=16.475×0.3=4.943kN
M=1/8[P×l（2-b/l）]
=1/8[4.943×0.8（2-0.4/0.8）]
=0.741（kN·m）
σ=M/W=0.741×106/（bh2/6）
=0.543×106/（60×1002/6）
=7.414（N/mm2）2挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=17.186（kN/m），q=q1×0.9=17.186×0.9=15.467（kN/m）。
则P’=15.467×0.3=4.640kN
查结构静力计算表得：
ω=P’l3/（48×E×I）
=4640×8003/[48×9000×（60×1003/12）]
=1.100（mm）<[ω]=l/250=300/250=1.2（mm）；
（4）大楞验算（选用φ48×3.5钢管）
按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。
则q’=q/2=16.475/2=8.238（kN/m）
1抗弯强度验算
查静力结构计算表得：
M=1/10（q’×l2）
=1/10（8.238×1.02）=0.824（kN·m）
σ=M/W=0.824×106/[π（d4-d14）/（32d）]
=0.824×106/5075=162.362挠度验算
查静力结构计算表得：
ω=q’l4/（150×E×I）
=7.734×10004/[150×2.06×105×（π/64）（d4-d14）]
=7.734×10004/[150×2.06×105×1.22×105]
=2.051（mm）<[ω]=l/250=1000/250=4.0（mm）；
（5）对拉螺杆验算（选用φ12螺杆）
查《建筑施工手册》表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，[σ]=170（N/mm2）
1对拉螺杆拉力
N=q×螺杆竖向间距×螺杆横向间距
=45.92×0.4×0.45
=8.266（kN）
2对拉螺杆应力
σ=N/A=8266/76=109<[σ]=170（N/mm2）
（6）钢管立杆验算（选用φ48×3.5钢管）
支梁钢管立杆纵向支撑间距900，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；
钢管回转半径i=[（d2+d12）]1/2/4=[（482+412）]1/2/4=15.8
钢管长细比λ=L/i=1500/15.8=94.937
查《高层建筑施工手册》表4-4-7得：
ψ=0.626
根据钢管立管稳定性验算公式如下：
σ=N/（ψ×A）
=16.475×103/（0.626×489）
=53.820N/mm22》600×1600、600×1800两种类型梁（选择截面积最大者进行验算，即600×1800）
1）模板支撑布置：
2）支撑验算：
（1）底模验算（选用19mm厚九夹板）
①抗弯强度验算
a、荷载组合
底模自重5×0.019×0.60×1.2=0.068（kN/m）
混凝土自重24×0.60×1.8×1.2=31.104（kN/m）
钢筋荷重1.5×0.60×1.8×1.2=1.944（kN/m）
振捣混凝土荷载2.0×0.60×1.4=1.680（kN/m）
合计q1=34.796（kN/m）
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=34.796×0.9=31.316（kN/m）。
b、抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：
按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：
弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
则M=KM·ql2=-0.121×31.316×0.252
=-0.237（kN·m）
=-0.237×106（N·mm）
δ=M/W=（0.237×106）/（bh2/6）
=（0.237×106）/（650×192/6）
=6.060（N/mm2）②抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×31.316×0.25
=-4.854（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×4.854×103）/（2×650×19）
=0.590（N/mm2）③挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=33.116（kN/m），q=q1×0.9=33.116×0.9=29.804（kN/m）。
查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×29.804×2504/[100×9000×（600×193/12）]
=0.501（mm）<[ω]=l/400=250/400=0.625（mm）；
（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板）
①荷载计算
假设t0=8h，β1=1.2，β2=1.15，ν=7m/h，Vc=24kN/m3，则：
a、侧压力：
F1=0.22×Vc×t0×β1×β2×ν1/2
=0.22×24×8×1.2×1.15×71/2
=154.2（kN/m2）
F2=Vc×h=24×1.8=43.2（kN/m2）
取两者较小值，即F2=43.2（kN/m2）
乘以分项系数：
F=43.2×1.2=51.84（kN/m2）
b、振捣混凝土时产生的荷载：
4（kN/m2）
乘以分项系数：
F=4×1.4=5.6（kN/m2）
以上两项荷载合计：
51.84+5.6=57.44（kN/m2）
根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为：
57.44×0.25=14.36（kN/m）
乘以折减系数，则q=14.36×0.9=12.924（kN/m）
②抗弯强度验算
仍按四等跨计算，其中弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
设侧模用19mm九夹板。
则：
M=KM·ql2=-0.121×12.924×0.252
=-0.098（kN·m）
=-0.098×106（N·mm）
δ=M/W=（0.098×106）/（bh2/6）
=（0.098×106）/（250×192/6）
=6.498（N/mm2）③抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×12.924×0.25
=-2.003（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×2.003×103）/（2×250×19）
=0.633（N/mm2）④挠度验算
取侧压力F=51.84（kN/m2），化为线荷载51.84×0.25=12.96（kN/m），乘以折减系数q=12.96×0.9=11.664（kN/m），查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×11.664×2504/[100×9000×（250×193/12）]
=0.343（mm）<[ω]=l/400=250/400=0.625（mm）；
（3）大楞验算（选用φ48×3.5钢管）
按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。
则q’=q/3=31.316/3=10.439（kN/m）
1抗弯强度验算
查静力结构计算表得：
M=1/10（q’×l2）
=1/10（10.439×0.852）=0.754（kN·m）
σ=M/W=0.754×106/[π（d4-d14）/（32d）]
=0.754×106/5075=148.61②挠度验算
查静力结构计算表得：
ω=q’l4/（150×E×I）
=14.902×8504/[150×2.06×105×（π/64）（d4-d14）]
=14.902×8504/[150×2.06×105×1.22×105]
=2.069（mm）<[ω]=l/250=850/250=3.4（mm）；
（4）对拉螺杆验算（选用φ12螺杆）
查《建筑施工手册》表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，[σ]=170（N/mm2）
①对拉螺杆拉力
N=q×螺杆竖间距×螺杆横间距
=57.440×0.40×0.45
=11.488（kN）
2对拉螺杆应力
σ=N/A=11488/76=152<[σ]=170（N/mm2）
（5）钢管立杆验算（选用φ48×3.5钢管）
支梁钢管立杆纵向支撑间距750，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；
钢管回转半径i=[（d2+d12）]1/2/4=[（482+412）]1/2/4=15.8
钢管长细比λ=L/i=1500/15.8=94.937
查《高层建筑施工手册》表4-4-7得：
ψ=0.626
根据钢管立管稳定性验算公式如下：
σ=N/（ψ×A）
=31.316×103/（0.626×489）
=102.302N/mm23》800×2000该种类型梁计算
1）模板支撑布置：
2）支撑验算：
（1）底模验算（选用19mm厚九夹板）
①抗弯强度验算
a、荷载组合
底模自重5×0.019×0.80×1.2=0.091（kN/m）
混凝土自重24×0.80×2.0×1.2=46.080（kN/m）
钢筋荷重1.5×0.80×2.0×1.2=2.880（kN/m）
振捣混凝土荷载2.0×0.80×1.4=2.240（kN/m）
合计q1=51.291（kN/m）
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=51.291×0.9=46.162（kN/m）。
b、抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.25m，是一个等跨多跨连续梁，考虑模板长度有限，故按四等跨计算：
按最不利荷载布置，查结构静力计算表得：
弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
则M=KM·ql2=-0.121×46.162×0.252
=-0.349（kN·m）
=-0.349×106（N·mm）
δ=M/W=（0.349×106）/（bh2/6）
=（0.349×106）/（800×192/6）
=7.251（N/mm2）②抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×46.162×0.25
=-7.155（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×7.155×103）/（2×800×19）
=0.706（N/mm2）③挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=49.051（kN/m），q=q1×0.9=49.051×0.9=44.146（kN/m）。
查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×44.146×2504/[100×9000×（800×193/12）]
=0.405（mm）<[ω]=l/400=250/400=0.625（mm）；
（2）侧模验算（选用19mm厚九夹板）
①荷载计算
假设t0=8h，β1=1.2，β2=1.15，ν=7m/h，Vc=24kN/m3，则：
a、侧压力：
F1=0.22×Vc×t0×β1×β2×ν1/2
=0.22×24×8×1.2×1.15×71/2
=154.2（kN/m2）
F2=Vc×h=24×2.0=48.0（kN/m2）
取两者较小值，即F2=48.0（kN/m2）
乘以分项系数：
F=48.0×1.2=57.60（kN/m2）
b、振捣混凝土时产生的荷载：
4（kN/m2）
乘以分项系数：
F=4×1.4=5.6（kN/m2）
以上两项荷载合计：
57.60+5.6=63.20（kN/m2）
根据立挡间距为250mm的条件,则线荷载为：
63.20×0.25=15.80（kN/m）
乘以折减系数，则q=15.80×0.9=14.220（kN/m）
②抗弯强度验算
仍按四等跨计算，其中弯矩系数：
KM=-0.121，剪力系数：
KV=-0.620，挠度系数：
Kω=0.967。
设侧模用18mm九夹板。
则：
M=KM·ql2=-0.121×14.220×0.252
=-0.108（kN·m）
=-0.108×106（N·mm）
δ=M/W=（0.108×106）/（bh2/6）
=（0.108×106）/（250×192/6）
=7.180（N/mm2）③抗剪强度验算
查结构静力计算表得:
则V=KV·ql=-0.620×14.220×0.25
=-2.204（kN）
τ=（3×V）/（2×b×h）
=（3×2.204×103）/（2×250×19）
=0.696（N/mm2）④挠度验算
取侧压力F=57.60（kN/m2），化为线荷载57.60×0.25=14.40（kN/m），乘以折减系数q=14.40×0.9=12.960（kN/m），查结构静力计算表得：
ω=Kω·ql4/（100×E×I）
=0.967×12.960×2504/[100×9000×（250×193/12）]
=0.381（mm）<[ω]=l/400=250/400=0.625（mm）；
（3）大楞验算（选用φ48×3.5钢管）
按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。
则q’=q/4=46.162/4=11.541（kN/m）
①抗弯强度验算
查静力结构计算表得：
M=1/10（q’×l2）
=1/10（11.541×0.852）=0.834（kN·m）
σ=M/W=0.834×106/[π（d4-d14）/（32d）]
=0.834×106/5075=164.300②挠度验算
查静力结构计算表得：
ω=q’l4/（150×E×I）
=11.037×8504/[150×2.06×105×（π/64）（d4-d14）]
=11.037×8504/[150×2.06×105×1.22×105]
=1.528（mm）<[ω]=l/250=850/250=3.4（mm）；
（4）对拉螺杆验算（选用φ12螺杆）
查《建筑施工手册》表17-17中，M12螺栓净截面面积A=76mm2，[σ]=170（N/mm2）
①对拉螺杆拉力
N=q×螺杆竖间距×螺杆横间距
=63.200×0.45×0.40
=11.376（kN）
②对拉螺杆应力
σ=N/A=11376/76=149.7<[σ]=170（N/mm2）
（5）钢管立杆验算（选用φ48×3.5钢管）
支梁钢管立杆纵向支撑间距750，在中间竖向每间距1500纵横设一道水平拉杆，即L=1500；
钢管回转半径i=[（d2+d12）]1/2/4=[（482+412）]1/2/4=15.8
钢管长细比λ=L/i=1500/31.563=94.937
查《高层建筑施工手册》表4-4-7得：
ψ=0.626
根据钢管立管稳定性验算公式如下：
σ=N/（ψ×A）
=46.162×103/（0.626×489）
=150.800N/mm24》900×2120该种类型梁计算
1）模板支撑布置：
2）支撑验算：
（1）底模验算（选用19mm厚九夹板）
①抗弯强度验算
a、荷载组合
底模自重5×0.019×0.90×1.2=0.103（kN/m）
混凝土自重24×0.9×2.12×1.2=54.95（kN/m）
钢筋荷重1.5×0.9×2.12×1.2=3.434（kN/m）
振捣混凝土荷载2.0×0.90×1.4=2.520（kN/m）
合计q1=61.007（kN/m）
乘以折减系数0
升级会员 