兰渝铁路梅岭关隧道施工通风专项方案.docx
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兰渝铁路梅岭关隧道施工通风专项方案
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兰渝铁路梅岭关隧道施工通风专项方案
1工程概况
1.1地理位置
新建兰渝铁路位于甘肃、四川、陕西及重庆境内，北起兰州枢纽，向南经甘肃的榆中、渭源、漳县、岷县、宕昌、陇南后通过陕西省边界进入四川省,经广元、苍溪、阆中、南部、南充后,分别经渭沱、广安接入重庆枢纽。
本标段为土建施工LYS-9标段,线路自本标段起点DK606+710起，终点DK615+725。
主要工程为梅岭关隧道，全长8270。
9m;隧道进口位于广元市元坝区梅树乡王家下坝村,隧道出口位于元坝区石井铺乡六房沟村。
1。
2工程简况
梅岭关隧道起止里程为DK607+329。
1～DK615+600，全长8270。
9m，为双线隧道。
本隧道设进出口平行导坑辅助施工，平行导坑中线与左线线路中线平行，间距30m。
根据设计资料显示，DK607+800～DK610+050、DK613+350～DK614+950段为高瓦斯段落，其余段落为低瓦斯区。
隧道进口平导起止里程为PDK607+390~PDK610+050,长2660m（不包括横通道）；隧道出口平导起止里程为PDK615+592~PDK613+350，长2242m（不包括横通道）。
1。
3总体施工方案
梅岭关隧道分三个工区组织施工：
⑴隧道进口工区：
计划施工任务为DK607+329。
1~DK610+180段2850.9m，设计为高瓦斯工区。
隧道进口由进口平导掘进直接进入隧道正洞（DK607+460处，Ⅲ级围岩）后,分三个掘进工作面组织施工，即进口平导、隧道进口重庆向和广元向掘进工作面；隧道平导掘进完成后进入隧道正洞向重庆向掘进，直至正洞贯通.
⑵隧道出口工区：
施工任务为DK613+230~DK615+600段2370m,设计为高瓦斯工区。
隧道出口设两个掘进工作面,即隧道出口平导掘进工作面和正洞掘进工作面，隧道平导掘进完成后进入隧道正洞向重庆向掘进，直至正洞贯通.
⑶斜井工区：
计划施工任务为DK610+180~DK611+680段（兰州向）1500m和DK611+680~DK613+230段（重庆向）1550m,设计为低瓦斯工区；为满足合同工期要求，降低高瓦斯隧道施工通风难度，缩短隧道进出口通风距离，在DK611+680处线路右侧增设一斜井，斜井长约700米,斜井综合坡度9。
9%。
根据设计资料，DK610+050～DK613+350为低瓦斯区,故采用无轨运输双车道断面形式，压入式通风。
施工用电及施工设备均采用防爆型.
2通风设计依据
施工通风是隧道施工的重要工序之一,是高瓦斯隧道安全施工的关键。
合理的通风系统、理想的通风效果是实现隧道快速施工、保障施工安全和施工人员身心健康的重要保证。
根据以往隧道通风经验及对当前通风设备技术性能的调研结果,按照自成体系的原则,综合考虑施工过程中可能出现的情况，制定隧道通风方案。
2。
1通风设计依据
⑴兰渝铁路LYS-9标梅岭关隧道施工图；
⑵《铁路瓦斯隧道技术规范》（TB10120—2002）；
⑶《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）；
⑷《铁路隧道工程施工安全技术规程》（TB10304-2009）；
⑸《煤矿安全规程》（国家煤矿安全监察局18号令）、《防治煤与瓦斯突出规定》（国家安全生产监督管理总局令第19号）等煤矿现行有关规范、规程等。
2。
2通风设计标准
隧道在整个施工过程中，作业环境应符合下列职业健康及安全标准:
⑴空气中氧气含量，按体积计不得小于20%.
⑵粉尘容许浓度，每立方米空气中含有10％以上的游离二氧化硅的粉尘不得大于2mg.每立方米空气中含有10％以下的游离二氧化硅的矿物性粉尘不得大于4mg。
⑶瓦斯隧道装药爆破时，爆破地点20m内,风流中瓦斯浓度必须小于1。
0%；总回风道风流中瓦斯浓度应小于0.75%。
开挖面瓦斯浓度大于1.5%时，所有人员必须撤至安全地点并加强通风。
⑷有害气体最高容许浓度：
一氧化碳最高容许浓度为30mg/m3；在特殊情况下，施工人员必须进入开挖工作面时,浓度可为100mg/m3，但工作时间不得大于30min；
二氧化碳按体积计不得大于0。
5％；
氮氧化物（换算成NO2）为5mg/m3以下。
⑸隧道内气温不得高于28℃。
⑹隧道内噪声不得大于90dB。
⑺隧道施工通风应能提供洞内各项作业所需的最小风量，每人应供应新鲜空气4m3/min.
⑻瓦斯隧道施工中防止瓦斯集聚的风速不得小于1m/s。
3通风设计的原则
3.1通风系统
3。
1.1瓦斯隧道各掘进工作面都必须采用独立通风,严禁任何两个工作面之间串连通风。
3。
1。
2瓦斯隧道需要的风量,须按照爆破排烟、同时工作的最多人数以及瓦斯绝对涌出量分别计算，并按允许风速进行检验，采用其中的最大值。
3。
1。
3瓦斯隧道施工中，对瓦斯易于集聚的空间和衬砌模板台车附近区域，可采用空气引射器气动风机等设备，实施局部通风的办法,以消除瓦斯聚集。
3.1.4瓦斯隧道在施工期向，应实施连续通风.因检修、停电等原因停机时,必须撤出人员,切断电源。
恢复通风前，必须检查瓦斯浓度，压入式局部通风机及其开关地点附近10m以内风流中的瓦斯浓度都不超过0。
5%时，方可人工开动局部通风机。
3.1.5采用平行导坑作回风道时,除用作回风的横通道外,其他不用的横通道应及时封闭，留作运输用的横通道应设两道风门。
3。
1.6瓦斯隧道各工区在贯通前，应做好风流调整的准备工作。
贯通后,必须调整通风系统,防止瓦斯超限,待通风系统风流稳定后，方可恢复工作。
3。
2通风设备
3。
2.1压入式通风机必须装设在洞外或洞内新风流中,避免污风循环。
瓦斯工区的通风机应设两路电源，并装设风电闭锁装置，当一路电源停止供电时，另一路应在15min内接通,保证风机正常运转。
3.2。
2瓦斯工区，必须有一套同等性能的备用通风机,并经常保持良好的使用状态。
3。
2。
3瓦斯突出隧道掘进工作面附近的局部通风机，均应实行专用变压器、专用开关、专用线路及风电闭锁、瓦电闭锁供电。
3.2。
4瓦斯隧道应采用抗静电、阻燃的风管。
风管口到开挖面的距离应小于5m，风管百米漏风率应不大于2%。
4通风方案
4.1斜井工区通风
4.1。
1通风方案
⑴斜井工区施工通风第一阶段
斜井施工独头掘进长度超过150m时，采用压入式机械通风。
图1斜井压入式通风方式示意图
⑵斜井工区施工通风第二阶段
斜井施工隧道正洞大小里程方向小于300m时，采用2台轴流式通风机压入式通风。
如图2所示。
⑶斜井工区施工通风第三阶段
斜井施工隧道正洞大小里程方向大于300m时，采用2台轴流式通风机压入式通风。
为了消除斜井与正洞交汇处形成涡流现象，加速风速，在斜井和交汇处设置防爆型射流风机辅助通风。
当风筒压入通风超过1500m时,为确保压入风流速，采取风筒接轴流风机串联通风，隧道正洞与交汇处间隔1000m安装1台防爆射流风机辅助通风.如图3所示.
图2斜井施工通风第二阶段压入式通风示意图
图3斜井施工通风第三阶段压入式通风示意图
4.1。
2风量和风压计算
⑴计算参数
按照《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）的规定,结合施工组织，计算参数如下:
①供给每人的新鲜空气量按m=4m3/min计；
②按照分部开挖的最不利因素,坑道施工通风最小风速按Vmin=0.25m/s计；
③隧道内气温不超过28℃；
④正洞最大开挖面积按SZ=126m2计（Ⅲ级围岩全断面开挖）；
⑤正洞上断面开挖爆破一次最大用药量A=180kg（Ⅲ级围岩全断面开挖，每循环进尺2m）；
⑥正洞放炮后通风时间按t=20min计；
⑦风管百米漏风率β＝1％,风管内摩擦阻力系数为λ＝0。
0078。
⑵风量计算
根据设计图纸要求，本工区隧道施工均采用无轨运输,且每个工作面均采用独立供风，且供风长度为2250m,即通过斜井向出口掘进斜井+正洞的施工长度。
①按洞内允许最小风速要求计算风量
Q风速=Vmin×SZ×60s=0。
25×126×60s=1890（m3/min）
②按洞内同时工作的最多人数计算风量
Q人员=4×m×1。
2=4×100×1。
2=480（m3/min）
m－坑道内同时工作的最多人数，正洞按100人计.
③按洞内同一时间爆破使用的最多炸药用量计算风量
Q炸药=（5×A×b）/t=（5×180×40）/20=1800（m3/min）
b——公斤炸药爆破时所构成的一氧化碳体积，取40L.
④按瓦斯绝对涌出量计算
Q瓦＝K2·Q绝／（Bｇ允－Bｇ送）＝1.6×3.03/0.005=970m3/min
式中：
K2-风量备用系数，考虑隧道掘进断面不平、风筒漏风、瓦斯泄漏不均衡等因素，取K2＝1。
6；
Q绝—瓦斯绝对涌出量，取实测数据，可先取炮台山参考值3。
03m3/min，在施工中按实测值进行调整；
Bｇ允—工作面允许瓦斯浓度，根据煤矿安全规程取0.5%；
Bｇ送—送入风流中瓦斯浓度，新鲜风流瓦斯浓度为0。
⑤按洞内使用内燃机械计算风量
计算公式：
Q内燃=Q0×ΣP
式中：
ΣP—-进洞内燃机械马力总数.
该隧道洞内内燃动力在出渣时期有ZLC50侧卸式装载机和CQ1261T自卸汽车。
其中侧卸式装载机2台，最大功率162kw，计算功率145kw；4台自卸车（满载车2台，空车3台）,满载功率按110kw，计算功率99kw，空车计算功率按满载80%计，即79kw。
则需要风量为：
Q内燃=Q0×ΣP=3×（145×2+99×2+79×2）=1938m3/min
Q需=max（Q风速、Q人员、Q瓦、Q炸药、Q内燃）=1938m3/min
⑶风管漏风损失修正风量
洞外风机通过在斜井与正洞交叉处，为工作面供风，通风计算取最大通风长度L＝2250m.风管百米漏风系数β为1％,风机所需风量为Q机为：
B=L/100=2250/100=22。
5
A=（1—β）B=（1—0.01）22.5=0。
78
Q机=Q需/A=1938/0。
78=2485m3/min
⑷风压计算
C=ρ×L=1×2250=2250；W=C/2D=2250/（2×1。
5）=750
S风管=πD2/4=1.77m2;
=Q需/S风管=2485/1。
77=1403m/min
H摩=λ×W×
2=0.0078×750×14.032=1152Pa
式中：
ρ——空气密度，按ρ=1。
0kg/m3计.
——风管内平均风速。
系统风压
，为简化计算，取H=1.2H摩
H=1.2H摩=1.2×1152=1382Pa
4.1.3风机选型
长大隧道通风，主要需要轴流风机和射流风机两种。
根据上述Q机、H的计算结果,参考风机性能曲线选择分机，要求风量、风压处于被选择分机的高效区内,即η＝0.8为佳.
SDF©—NO13型轴流流风机功率为2×132kW，压力为920~5950Pa＞H（1382Pa），高效流量2710m3/min＞Q机（2485m3/min）.因此风机选用SDF©—NO13型轴流流风机,配以φ1500mm软质风管。
风管采用φ1500mm软质双抗（抗燃烧、抗静电）风管，每节30m，，具有风阻小、漏风低，强度高等优点。
射流风机选用（B）SSF—No11.2/37型,该型风机功率37kW,出口风速37。
7m/s,风量37.4m3/s，共计需要4台.
4.2隧道进（出）口工区通风
4.2.1通风方案
隧道进（出）口工区设计为高瓦斯工区，巷道式通风。
按照实施性施工组织设计，巷道式通风是在平行导坑口设置风门安装主风机将污浊空气抽出,新鲜空气由正洞流入,洞内用风机将正洞的新鲜空气送至不同工作面,形成循环风流。
本方案在巷道式通风中引进了射流技术,用小功率射流风机代替平导口的大功率主风机，在平行导坑口和隧道正洞不设风门，实现无障碍封堵,提高了隧道通风质量和运输能力,降低了隧道通风成本,改善了隧道运输条件。
通风系统安装简单,操作方便。
在平行导坑内布置射流风机,使新鲜空气由平导进入。
在平导、横通道新鲜风流中布置轴流风机,通过风管向平导、正洞前方的工作面作压入式通风,污浊空气通过最前面的横通道由正洞排出,形成循环风流。
⑴隧道施工通风第一阶段
以隧道出口为例进行详细说明。
在隧道洞口低瓦斯段（DK615+000~DK615+600）600m。
隧道正洞、平导分别配置2台通风机，均采用压入式通风.如图4所示。
平导完成9#、10＃横通道掘进支护后，为防止有害有毒气体在横通道内积聚，施工第一阶段应将9＃横通道两侧设置风门，10#横通道内安装局扇通风。
⑵隧道施工通风第二阶段
当平导10#通道与隧道正洞贯通后，将隧道正洞通风机移至9#横通道内,通过风筒向隧道正洞工作面压入通风，污浊风流通过隧道正洞排出洞外，为防止污浊风流在9#横通道形成涡流，在9＃横通道与正洞之间轴流式通风机前设置风门。
平导压入式通风机移至平导内,安装距离10＃横通道不得小于20m（洞口方向一侧），通过通风管向平导工作面压入通风，污浊风流通过10#横通道排入隧道正洞，经隧道正洞排出洞外。
为防止污浊风流沿平导回流，在10＃通道设置矿用局扇向隧道正洞加速污浊风流动速度。
本阶段直至11＃横通道与隧道正洞贯通为止。
⑶隧道施工通风第三阶段
当平导11＃通道与隧道正洞贯通后，将隧道正洞通风机移至10#横通道内，通过风筒向隧道正洞工作面压入通风，污浊风流通过隧道正洞排出洞外，为防止污浊风流在10＃横通道形成涡流，在10#横通道与正洞之间轴流式通风机前设置风门。
为防止瓦斯在9#横通道积聚，9#横通道两端设置风门（或封闭）。
平导压入式通风机安装到距离11#横通道不得小于20m（洞口方向一侧），通过通风管向平导工作面压入通风，污浊风流通过11#横通道排入隧道正洞，经隧道正洞排出洞外。
为防止污浊风流沿平导回流，在11＃通道设置矿用局扇向隧道正洞加速污浊风流动速度.本阶段直至12＃横通道与隧道正洞贯通为止.
为加快风流流速。
一是，在平导新鲜风流中距平导通风机后方15m处安装1台防爆射流风机，加速新鲜风流在平导的流速.二是，在距隧道洞口300m污浊风流中安装1台防爆射流风机,加速污浊风流向洞外排出的流速。
详见图6《隧道施工通风第三阶段》示意图。
图4隧道出口施工通风第一阶段
图5隧道出口施工通风第二阶段
图6隧道出口施工通风第三阶段
图7隧道出口施工通风第四阶段
⑷隧道施工通风第四阶段
当平导12＃通道与隧道正洞贯通后,将隧道正洞通风机移至11＃横通道内，通过风筒向隧道正洞工作面压入通风，在11#横通道与正洞之间轴流式通风机前设置风门.为防止瓦斯在9、10＃横通道积聚,横通道两端设置风门（或封闭）。
平导压入式通风机安装到距离11＃横通道不得小于20m（洞口方向一侧），通过通风管向平导工作面压入通风，污浊风流通过12#横通道排入隧道正洞,经隧道正洞排出洞外。
为防止污浊风流沿平导回流，在12#通道设置矿用局扇向隧道正洞加速污浊风流动速度。
本阶段直至13＃横通道与隧道正洞贯通为止。
为加快风流流速。
一是,在平导新鲜风流中距平导通风机后方15m处安装1台防爆射流风机,加速新鲜风流在平导的流速。
二是，在距隧道洞口300m污浊风流中安装1台防爆射流风机，在洞内间隔1000m增设1台防爆射流风机，加速污浊风流向洞外排出的流速。
详见图7《隧道施工通风第四阶段》示意图。
⑸隧道施工通风第五阶段
当平导13＃通道与隧道正洞贯通后,将隧道正洞通风机移至12＃横通道内，通过风筒向隧道正洞工作面压入通风,在12#横通道与正洞之间轴流式通风机前设置风门。
为防止瓦斯在9、10、11＃横通道积聚，横通道两端设置风门（或封闭）。
平导压入式通风机安装到距离12#横通道不得小于20m（洞口方向一侧），通过通风管向平导工作面压入通风,污浊风流通过13#横通道排入隧道正洞，经隧道正洞排出洞外。
为防止污浊风流沿平导回流，在13#通道设置矿用局扇向隧道正洞加速污浊风流动速度.
为加快风流流速。
一是,在平导新鲜风流中距平导通风机后方15m处安装1台防爆射流风机，加速新鲜风流在平导的流速.二是，在距隧道洞口300m污浊风流中安装1台防爆射流风机，在洞内间隔1000m增设1台防爆射流风机，加速污浊风流向洞外排出的流速.
详见图8《隧道施工通风第五阶段》示意图。
图8隧道出口施工通风第五阶段
图9隧道出口施工通风第六阶段
图10隧道出口施工通风第七阶段
图11隧道出口施工通风第八阶段
⑹隧道施工通风第六阶段
当由平导14＃通道进入隧道正洞施工后，采取设在平导内的轴流风机压入式通风，为加快风流流速在14#平导内设防爆射流风机辅助通风；隧道正洞通风方式同第五阶段。
本阶段直至隧道正洞与14＃横通道贯通为止。
详见图9《隧道施工通风第六阶段》示意图.
⑺隧道施工通风第七阶段
当平导14＃通道与隧道正洞贯通后，将隧道正洞通风机移至14#横通道内，通过风筒向隧道正洞工作面压入通风,在14＃横通道与正洞之间轴流式通风机前设置风门。
为防止瓦斯积聚,其它各横通道两端设置风门（或封闭）。
为加快风流流速,在距隧道洞口300m污浊风流中安装1台防爆射流风机，在洞内间隔1000m增设1台防爆射流风机（共计布置2台），加速污浊风流向洞外排出的流速。
详见图10《隧道施工通风第七阶段》示意图.
⑻隧道施工通风第八阶段
当隧道正洞贯通后，在14#横通道设防爆射流通风机向正洞内送风。
此外,新鲜风流通过隧道出口,向斜井排风。
为防止瓦斯积聚，其它各横通道两端设置风门（或封闭）.为加快风流流速，将距隧道洞口300m污浊风流中安装1台防爆射流风机，在洞内间隔1000m增设1台防爆射流风机（共计布置3台）,并在斜井与正洞交汇处设1台射流风流，加速污浊风流通过斜井排出。
详见图11《隧道施工通风第八阶段》示意图.
4.2.2风量和风压计算
隧道正洞进口施工均按无轨运输，采用巷道通风，隧道正洞和平导均不设风门，设射流风机辅助通风的混合通风模式.隧道正洞通过风筒压入式向工作面通风的最大长度不超过3个横通道间距，按700m计。
隧道正洞风量计算参数同斜井正洞。
⑴隧道正洞风管漏风损失修正风量
洞外风机通过在斜井与正洞交叉处,为工作面供风，通风计算取最大通风长度L＝700m。
风管百米漏风系数β为2％，风机所需风量为Q机为：
B=L/100=700/100=7
A=（1-β）B=（1-0.02）7=0。
87
Q机=Q需/A=1938/0。
87=2228m3/min
⑵风压计算
C=ρ×L=1×700=700；W=C/2D=700/（2×1。
5）=233
S风管=πD2/4=1.77m2；
=Q需/S风管=2228/1。
77=1259m/min
H摩=λ×W×
2=0。
0078×233×12.592=288Pa
式中:
ρ——空气密度,按ρ=1。
0kg/m3计。
-—风管内平均风速.
系统风压
，为简化计算，取H=1。
2H摩
H=1.2H摩=1.2×288=346Pa。
⑶平导风量及风压计算
①计算参数:
按照《铁路隧道工程施工技术指南》（TZ204-2008）的规定，结合施工组织，计算参数如下：
供给每人的新鲜空气量按m=4m3/min计;按照分部开挖的最不利因素，坑道施工通风最小风速按Vmin=1m/s，因平导断面较小，不利于瓦斯稀释，按瓦斯积聚最小风速为依据；隧道内气温不超过28℃;正洞最大开挖面积按SZ=18m2计（Ⅲ级围岩全断面开挖）;正洞上断面开挖爆破一次最大用药量A=90kg（Ⅲ级围岩全断面开挖，每循环进尺3m）；正洞放炮后通风时间按t=20min计;风管百米漏风率β＝1%，风管内摩擦阻力系数为λ＝0。
0078，风筒直径为1.0m。
②风量计算
按洞内允许最小风速要求计算风量
Q风速=Vmin×SZ×60s=1.0×18×60s=1080（m3/min）
按洞内同时工作的最多人数计算风量
Q人员=4×m×1。
2=4×40×1。
2=192（m3/min）
m－坑道内同时工作的最多人数，正洞按40人计.
按洞内同一时间爆破使用的最多炸药用量计算风量
Q炸药=（5×A×b）/t=（5×90×40）/20=900（m3/min）
b——公斤炸药爆破时所构成的一氧化碳体积，取40L。
按瓦斯绝对涌出量计算
Q瓦＝K2·Q绝／（Bｇ允－Bｇ送）＝1.6×3.03/0.005=970m3/min
式中：
K2—风量备用系数，考虑隧道掘进断面不平、风筒漏风、瓦斯泄漏不均衡等因素，取K2＝1。
6;
Q绝—瓦斯绝对涌出量，取实测数据，可先取炮台山参考值3。
03m3/min，在施工中按实测值进行调整；
Bｇ允—工作面允许瓦斯浓度，根据煤矿安全规程取0。
5%;
Bｇ送—送入风流中瓦斯浓度，新鲜风流瓦斯浓度为0。
按洞内使用内燃机械计算风量
计算公式：
Q内燃=Q0×ΣP
式中：
ΣP——进洞内燃机械马力总数。
该隧道洞内内燃动力在出渣时期有ZLC50侧卸式装载机和CQ1261T自卸汽车。
其中侧卸式装载机1台，最大功率162kw，计算功率145kw；3台自卸车（满载车1台,空车2台），满载功率按110kw，计算功率99kw，空车计算功率按满载80％计,即79kw。
则需要风量为：
Q内燃=Q0×ΣP=3×（145+99+79×2）=1206m3/min
Q需=max（Q风速、Q人员、Q瓦、Q炸药、Q内燃）=1206m3/min
③风管漏风损失修正风量
通风计算取最大通风长度L＝800m。
风管百米漏风系数β为1％，风机所需风量为Q机为:
B=L/100=800/100=8
A=（1-β）B=（1-0。
02）8=0.92
Q机=Q需/A=1206/0。
92=1311m3/min
⑷风压计算
C=ρ×L=1×800=800；W=C/2D=800/（2×1。
5）=267
S风管=πD2/4=0.785m2；
=Q需/S风管=1311/0.785=1670m/min
H摩=λ×W×
2=0.0078×267×16。
72=581Pa
式中：
ρ—-空气密度,按ρ=1.0kg/m3计.
——风管内平均风速。
系统风压
，为简化计算，取H=1.2H摩
H=1。
2H摩=1。
2×581=697Pa
4。
2。
3风机选型
工区
风机型号
高效风量（m3/min）
风压
Pa
功率（kw）
数量
备注
进口工区
轴流风机
SDF-NO13
2691
930~5920
132×2
2
其中1台备用
射流风机（B）SSF-No11。
2/37
2244
—
37
4
辅助通风
轴流风机
SDF-NO11。
5
1865
727～4629
75×2
2
其中1台备用
5施工通风检测
瓦斯隧道必须建立测风制度，每10天进行1次全面测风。
对掘进工作面和其他用风地点，应根据实际需要随时测风，每次测风结果应记录并写在测风地点的记录牌上。
应根据测风结果采取措施，进行风量调节。
必须有足够数量的通风安全检测仪表。
仪表必须由国家授权的安全仪表计量检验单位进行检验。
5。
1风速测定
5.1。
1仪器
对于隧道中的风速，一般应选用中速风表（0.5～10m/s）或低速风表（0。
3～5m/s）进行测定。
中速风表一般为翼式风表，图A1为AFC—121型翼式风表，测量时，手指按下启动杆，风表指针回到零位，手指放开后红色计时指针开始转动，此时风表指针也开始计数,经1min后风速指针停止转动，计时指针转到初始位置也停止转动，风速指针所示数值即为表速，单位为:
格/min.
5.1.2风速测定要求
由于空气具有粘性和隧道洞壁壁面有一定的粗糙度,使得洞内空气在流动时会产生
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