混凝土和砌体结构设计课程设计.docx
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混凝土和砌体结构设计课程设计
混凝土和砌体结构设计课程设计
多层框架结构设计
指导教师:
张蕾春
班级:
11土木
(2)班
学生姓名:
施迎宁
学号:
Xf11220222
设计时间:
2014.5.7-6.5
浙江理工大学科技与艺术学院建筑系
混凝土和砌体结构设计课程设计
一、目的
掌握现浇多层框架结构方案布置、荷载分析、框架结构内力分析、内力组合、框架梁、柱和节点设计。
通过该课程设计,能综合运用结构力学和钢筋混凝土基本构件的知识,掌握结构设计的基本程序和方法。
二、设计任务
1.工程概况
本工程为钢筋混凝土框架结构体系,共三层,层高3.6m,室内外高差为
0.45m,基础顶面至室外地面距离0.5m。
框架平面柱网布置见图1所示,选择典型一榀框架进行计算。
框架梁、柱、屋面板、楼面板全部现浇。
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1
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1
13;4:
5678?
9U011
2.设计资料
(1)气压条件
基本雪压0.3kN/m2,基本风压0.4kN/m2,地面粗糙度类别为B类。
不上人屋面,屋面活荷载0.5kN/m2。
(2)抗震设防:
不考虑抗震设防
(3)主要建筑做法:
构件尺寸:
梁:
250X550柱:
600X600
屋面做法:
20mm厚板底抹灰,钢筋混凝土板厚90mm,120mm水泥膨胀珍珠岩保温层找坡,20mm厚水泥砂浆找平层,4mm厚SBS卷材防水层。
楼面做法:
20mm厚板底抹灰,钢筋混凝土板厚90mm,30mm厚水磨石面层。
梁柱表面采用20mm厚抹灰。
(4)荷载取值:
钢筋砼容重25kN/m3,水泥膨胀珍珠岩砂浆15kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,SBS卷材防水层0.30kN/m2,水磨石自重0.65kN/m2。
恒载分项系数为1.2,活荷载3.5kN/m3,分项系数1.4。
(5)材料:
混凝土强度等级为C30。
受力钢筋采用三级钢。
根据地质资料,确定基础顶离外地面为500mm由此求得底层层高为4.55m。
各梁柱构件的线刚度经计算后列于图中。
其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用,取1=210(I。
为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。
1
ABCD跨梁:
i=2Ec0.250.553/5.4=1.2810‘Ec(m3)
12
BC跨梁:
i=2Ec—0.250.553/2.^2.910^Ec(m3)
12
..I333
上部结构各层柱:
i二Ec0.60.6‘/3.6=310Ec(m3)12
底层柱:
i=Ec丄0.60.63/4.55=2.3710^Ec(m3)
12
1,2
2,9
1.2
3
1.2
3
2.9
3
3
1.2
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2,37
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3
2.3Z
^400
»p毎on上
结构计算简图
图中数字为线刚度,单位:
1.2
L2
X10"氏m3
三、荷载计算
1、恒荷载计算
(1)屋面框架梁线荷载标准值:
20mn厚板底抹灰:
90mn厚的钢筋混凝土板:
120mm水泥膨胀珍珠岩保温层找坡:
20mn厚水泥砂浆找平层:
■—
U
s£
U
2,375
0.0217=0.34kN/m2
0.0925二2.25kN/m2
0.1215二1.8kN/m2
0.0220二0.4kN/m2
0.3kN/m2
屋面恒荷载:
5.09kN/m
4mn厚SBS卷材防水层:
框架梁自重:
0.25(0.55-0.09)25=2.875kN/m
梁侧粉刷:
2(0.55-0.09)0.0217=0.313kN/m
2
3.19kN/m
因此,作用在屋顶框架梁上的线荷载为:
g3AB1=g3CD1=g3BC1=3.19kN/m
g3AB2二g3CD2=5.093.6=18.324kN/m
g3BC2=5.092.4=12.216kN/m
(2)楼面框架梁线荷载标准值
20mn厚板底抹灰:
0.0217二0.34kN/m2
2
90mn厚的钢筋混凝土板:
0.0925二2.25kN/m
2
30mm厚水磨石面层:
0.65kN/m
楼面恒荷载:
2
3.24kN/m
框架梁自重及梁侧粉刷:
3.19kN/m
因此,作用在中间层框架梁上的线荷载为:
gAB1二gBC1二gcD1二3.19kN/m
gAB2二gCD2=3.243.6=11.664kN/m
gBC2=3.242.4=7.776kN/m
边柱连系梁自重:
0.25(0.55-0.09)7.225=20.7kN
粉刷:
0.02(0.55-0.09)7.2217=2.252kN
边柱连系梁传来屋面自重:
1.81.85.09/2=16.491kN
边柱次梁自重:
1
20.25(0.55-0.09)5.4257.594kN
4
粉刷:
0.02(0.55-0.09)5.4217二1.652kN
(3)屋面框架节点集中荷载标准值
顶层边节点集中荷载:
G3A二G3D
二48.962kN
粉刷:
2.525kN
中柱连系梁传来屋面自重:
1
-1(3.6-1.2)1.211.25.09=10.990.53.63.6/25.09=16.491kN
顶层中节点集中荷载:
G3b=G3c=50.433kN
楼面框架节点集中何载标准值
边柱连系梁自重:
0.3(0.6-0.1)7.225=27kN
粉刷:
0.02(0.6-0.1)7.2217=2.448kN
边柱连系梁传来楼面自重:
2.71.83.24=15.746kN
框架柱自重:
0.60.6253.6=32.4kN
粉刷:
0.020.643.617=2.94kN
顶层边节点集中何载:
G3A=G3D=74.311kN
中柱连系梁自重:
20.7kN
粉刷:
2.525kN
1
中柱连系梁传来屋面自重:
一
2
〔3.63.6-2.411.23.24二9.331kN
1
—3.61.83.24=10.498kN
2
框架柱自重:
32.4kN
粉刷:
2.94kN
顶层中节点集中荷载:
Gb二Gc二78.394kN
中柱连系梁自重:
20.7kN
(5)恒荷载作用下的结构计算简图
苗乂0一LjJYEG
2、
(1)
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上戸门沖戸仃仏丄19仃口丄1?
吕仃丄
3才an£J
恒荷载作用下的结构计算简图
活荷载计算
屋面活荷载计算
活荷载作用在顶层屋面上的线荷载为:
P3AB=P3CD-0-536-1.8kN/m
P3bc=0.52.4=1.2kN/m
_111
P3A=P3D(2.72.7-1.8)1.8?
3.61.80.52=6.48kN
1
F3b二F3C=6.48—(3.6-1.23.6)1.20.52=10.08kN
(2)楼面活荷载计算
活荷载作用在楼面上的线荷载为:
Pab二pCD=3.53.6=12.6kN/m
pBC=3.52.4=8.4kN/m
PA二PD二6.483.52=45.36kN
PB=PC=10.083.52=75.56kN
5)活荷载作用下的结构计算简图
3、风荷载计算
风压标准值计算公式:
因结构高度H-11.9m:
:
:
30m,可取==1.0;对于矩形平面Js=1.3;Jz可按线性插入法求得。
将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载,计过程如
表1所示。
表中z为框架节点至室外地面的高度,A为一榀框架各层节点的受风面积,计算结果如图所示。
层次
Pz
z(m)
z
%(kN/m2)
2
A(m)
Pw(kN)
3
1.0
1.3
11.4
1.0392
0.45
12.96
7.582
2
1.0
1.3
7.8
1
0.45
25.92
15.163
1
1.0
1.3
4.2
1
0.45
28.08
16.427
风荷载计算表1
15.163KN
1B.427KW
0
s
ggI
「e-
5400
.2400
「匚□-
L5400
g
寸
A
脯義作用下删枸计算删
四、内力计算
1、恒荷载作用下的内力计算
恒载(竖向荷载)作用下的内力计算采用分层法。
计算中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。
梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成,在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算,也根据固端弯矩相等的原则,先将梯形分布荷载及三角形分布荷载,化为等效均布荷载。
把梯形荷载转化作等效均布荷载
cL3.61
-r=0.5-
5.43
(1)顶层
23
g'3边二g3AB1(1一2-i-i)g3AB2
=4.09(1-20.33320.3333)19.224
=19.76kN/m
55
g3中二g3BC1~g3BC2二4"09;12・816=12.1kN/m
88
结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性去二分之一结构计算。
各杆的固端弯矩为:
M3AB=±g'3边l边=219.765.42=48.02kNm
1212
M3bcg'3中I中12.11.25.81kNm
M3C^1g'3中I中=112.11.22=2.9kNm
顶层弯矩计算。
弯矩分配法计算内力过程如表:
(单位:
kN?
m
0.488
A-1
23.43
0.511
0.155
0.148
0.697
A-B
-48.02
24.54
B-A
48.02
12.27
B-2
B-C
-5.81
C-B
-2.90
-4.22
J
-8.44
-8.06
-37.97
f
34.435
2.06
2.16
1.08
-0.16
-0.16
-0.75
f
0.75
25.48
-25.54
52.77
-8.22
-44.53
35.82
顶层分层法弯矩计算结果
(2)中间层
23
g'边二gAB1(1一2>1-1)gAB2
=4.09(1-20.33320.3333)12.564
=14.33kN/m
55
g'中二gBC1:
gBC2二4.09:
8.376二9.325kN/m
88
结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性去二分之一结构计算。
各杆的固端弯矩为:
AB
爲'边l边114.335.42=34.82kNm
1212
=1g'中l中
3
=19.3251.22二4.476kNm
3
MC^1g'中l中J9.3251.22=2.238kNm6中中6
中间层弯矩计算。
弯矩分配法计算内力过程如表:
(单位:
kN?
n)
0.328
0.328
0.344
0.135
0.129
0.129
0.607
A-1
A-5
A-B
B-A
B-2
B-6
B-C
C-B
-34.82
34.82
-4.476
-2.238
11.42
11.42
11.98
5.99
-2.46
J
-4.91
-4.69
-4.69
-22.05
f
22.05
0.81
0.81
0.85
0.43
-0.06
-0.06
-0.06
0.26
f
0.26
12.23
12.23
-25.45
36.27
-4.75
-4.75
-26.786
20.072
(3)底层
底层弯矩计算。
弯矩分配法计算内力过程如表:
(单位:
kN?
m
0.293
0.345
0.362
0.138
0.112
0.131
0.619
A-1
A-5
A-B
B-A
B-2
B-3
B-C
C-B
-34.82
34.82
-4.476
-2.238
10.2
12.01
12.60
6.30
-2.53
-5.06
-4.10
-4.80
-22.68
f
22.68
0.74
0.87
0.92
0.46
-0.06
-0.05
-0.06
0.28
f
0.28
10.94
12.88
-23.83
36.46
-4.15
-4.86
-27.436
20.722
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l"■H.J/、*
_5.47
底层层分层法弯矩计算结果
二次分配不平衡弯矩:
标准层传给顶层的弯矩分配:
0.488
0.511
0.155
0.148
0.697
A-1
A-B
B-A
B-2
B-C
C-B
4.08
-1.58
-1.99
-2.08
-1.04
-0.21
0.41
0.39
1.83
f
-1.83
0.10
0.11
-0.06
0.009
0.008
0.04
f
-0.04
2.19
-1.991
-0.681
-1.182
1.87
-1.87
底层、顶层传给标准层的弯矩分配:
0.328
0.328
0.344
0.135
0.129
0.129
0.607
A-1
A-2
A-B
B-A
B-2
B-3
B-C
C-B
4.29
8.49
-1.62
-2.74
-4.19
-4.19
-4.40
f
-2.2
0.445
J
0.89
0.85
0.85
3.98
f
-3.98
-0.146
-0.146
-0.153
f
-0.77
0.01
0.01
0.01
0.05
f
-0.05
-0.046
4.154
-4.108
-1.287
-0.76
-1.88
4.03
-4.
标准层传给底层的弯矩分配:
0.293
0.345
0.362
0.138
0.112
0.131
0.619
A-1
A-2
A-B
B-A
B-2
B-3
B-C
C-B
4.08
-1.58
-1.195
-1.408
-1.477
f-0.739
0.16
J0.32
0.26
0.304
1.44
f
-1.44
-0.05
-0.06
-0.06
-1.245
3.612
-1.377
-0.419
0.26
-1.276
1.44
-1.44
跨中弯矩计算:
M3ab』19.765.42-226L^089=32.146kNm
82
M3BC=-12.12.42-42.66一-33.948kNm
8
M2AB14.335.42-29.55834.98^i9.962kNm
82
M2bc=19.3252.42-22.75616.042kNm
8
M1AB」14.335.42-25.20736.04^21.609kNm
82
M1BC二19.3252.42-25.99619.282kNm
1BC8
V6
匚
C
D
A
B
框架在恒荷载下的弯矩图
;-.r-1.
剪力计算:
27.67—52.089119.765.42
=48.83kN
2
5.4
=19.765.4-48.83=57.874kN
-V3CB
-12.12.42
2
2.4
=14.52kN
12
29.558-34.98314.335.42
2
5.4
二37.69kN
=14.335.4-37.69=39.692kN
12
9.3252.42
=V=2
2CB
2.4
-11.19kN
V1BA
25.207-36.04114.335.42
2
5.4
-36.68kN
V1AB
=14.335.4—36.68=40.702kN
V1BC
~VICB
19.3252.42
=
2.4
=11.19kN
轴力计算:
NA3=109.67457.874=167.548kN
NB3-153.05348.8314.52=216.403kN
Na2=167.548115.63939.692=322.879kN
NB2=216.403126.82937.6911.19=392.112kN
NA^322.879115.63940.702=479.22kN
NB1=399.112126.82936.6811.19=567.521kN
L-1.
BC■■■
弯矩调幅:
框架在恒荷载下的梁剪力,柱轴力图
"I.-
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P■用
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-*■C■***
■■■D
2、活荷载作用下的内力计算
把梯形荷载转化作等效均布荷载。
(1)顶层
23.
P3边二(1-2:
1■'工1)P3AB
=(1-20.33320.3333)1.8
=1.467kN/m
55
p3BC1.2=0.75kN/m
88
各杆的固端弯矩
3AB
_12
P3边1边
12
11.4675.42=3.564kNm
12
M3bc」P'3中1中二10.751.22=0.36kNm
33
M3C^^p'3中I;=丄0.751.22=0.18kNm
66
顶层弯矩计算。
弯矩分配法计算内力过程如表:
(单位:
kN?
)
*
QQZ1
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顶层分层法弯矩计算结果
0.488
0.511
0.155
0.148
0.697
A-1
A-B
B-A
B-2
B-C
C-B
-3.564
3.564
-0.36
-0.18
1.74
1.82
0.91
-0.32
-0.64
-0.61
-2.87
2.87
0.156
0.163
1.896
-1.901
3.834
-0.61
-3.23
2.69
(2)中间层
23
p'边=(1-2:
i:
i)Pab
=(1-20.33320.3333)12.6
=10.27kN/m
p'中
Pbc
58.4=5.25kN/m
8
各杆的固端弯矩
Mab
12
P'边I边
110.275.42=24.96kNm
12
MBC
P'中l中
二15.251.22=2.52kNm
3
MCB
P'中I中
15.251.22=1.26kN
6
中间层弯矩计算。
弯矩分配法计算内力过程如表:
(单位:
kN?
m2
0.328
0.328
0.344
0.135
0.129
0.129
0.607
A-1
A-2
A