四层电器城盘扣式高支模板模板盘扣式计算书.docx
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四层电器城盘扣式高支模板模板盘扣式计算书
板模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
B2，标高9.00m
新浇混凝土板板厚（mm）
180
模板支架纵向长度La（m）
8
模板支架横向长度Lb（m）
8
模板支架高度H（m）
9
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.3×1×0.5=0.15
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.5
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
1200
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
150
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度L1（mm）
200
主梁最大悬挑长度L2（mm）
200
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
15
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
二等跨梁
按二等跨梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3
I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×1×3=9.742kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）=5.542kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1×1×3=7.618kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1静l2+0.125q1活l2=0.125×5.542×0.22+0.125×5.542×0.22=0.049kN·m
σ=Mmax/W=0.049×106/37500=1.307N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521ql4/（100EI）=0.521×7.618×2004/（100×9350×281250）=0.024mm
νmax=0.024mm≤min{200/150，10}=1.333mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50mm×80mm
截面惯性矩I（cm4）
213.333
截面抵抗矩W（cm3）
53.333
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
简支梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.2×3=1.996kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.18）+1×0.2×3=1.564kN/m
按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.32×106/53333=6N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.2kN
3Vmax/（2bh0）=3×1.2×1000/（2×50×80）＝0.45N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=2.033mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.6kN
R2=1.6kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.248kN
R2ˊ=1.248kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Ф48×3
截面惯性矩I（cm4）
10.78
截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2]/2=max[1.6,1.6]/2=0.8kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[1.248,1.248]/2=0.624kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.554×106/4490=123.385N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝2.329kN
2Vmax/A=2×2.329×1000/424＝10.986N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.468mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
Ф48×3
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
200
立柱截面面积（mm2）
424
立柱截面抵抗矩（cm3）
4.49
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1210/15.9=76.101
查表得，φ=0.664
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×3]×1.2×1.2=14.719kN
f=N1/（φ1A）＝14.719×103/（0.664×424）=52.281N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.18）+1.4×3]×1.2×1.2=15.67kN
f=N2/（φ2A）＝15.67×103/（0.386×424）=95.745N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.15×1.2×1.52/10=0.051kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.051/1.2=14.157kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=14.157×103/（0.664×424）+0.051×106/4490=61.643N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.051/1.2=15.107kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=15.107×103/（0.386×424）+0.051×106/4490=103.664N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=14.719kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.15×8×9×6+0.55×8×4）=103.824kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×8×82/2=362.88kN.m
MT=103.824kN.m≤MR=362.88kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×8×9+0.55×8×4）=44.856kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.18]×8×82/2=1924.301kN.m
MT=44.856kN.m≤MR=1924.301kN.m
满足要求！
十、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数kc
0.9
垫板底面积A（m2）
0.25
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=15.67/（0.9×0.25）=69.644kPa≤fak=140kPa
满足要求！
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