模板工程安装及拆除安全施工措施.docx

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模板工程安装及拆除安全施工措施

模板工程安全施工方案

一、材料准备

1、采用竹胶合模，顶柱采用钢管。

二、模板安装应注意的事项

1、顶柱要垂直、平整，竹胶合模板应平整、光滑。

2、模板及其支架在安装过程中，为防止倾覆，按规定间距设拉杆，作为临时固定。

3、为了便于钢筋的绑扎、安装和混凝土浇捣、养护，我们在模板的支架的构造上做到合理简单，装拆方便。

4、模板及其支架具有足够的承载力，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重和侧压力，以及在施工中产生的荷载。

5、为了做到模板的接缝严密不漏浆，我们采取在现浇板模板上粘贴胶带纸，梁侧及侧模上用铁皮钉设接缝部位，竖向模板，如柱模接缝处用密封压条等措施，确保混凝土在浇捣过程中不漏浆。

6、梁底的支撑系统采用支柱（琵琶撑）、桁架和钢管支撑。

7、为了避免在施工中因为模板支撑经重力压缩下降造成梁低下垂以及抵消外观视差影响，现浇钢筋砼梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板支撑时做到起拱，当无设计要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。

8、为了模板起拱而不减少梁的截面高度，且针对有关施工单位用定型模做梁侧模因起拱困难而不起拱，我们采取将跨中间向上起拱改为梁端底模下降的措施，这样的起拱方法即便于支撑，又使梁跨中的截面尺寸不变，保证了结构的安全性。

9、为了节约增收，便于模板的周转，施工时将梁底模板外面顶梁侧模是便于梁底起拱和先拆除梁侧模。

10、柱模在梁断面外留缺口，梁底顶到柱帮上，是便于梁、柱模单独调整标高，且易拆除。

11、大梁底模安装时，支撑拉杆不应与脚手架或其它不稳定物体连接，在混凝土浇筑过程中，要有专人负责看模，发现变形、松动要及时加固修理，防止塌模伤人。

12、在安装梁、墙模板时，高度超过2m时，应搭设临时操作平台，不得在梁底模上操作和行走。

安装时按自上而下的顺序进行，并且安装牢固，保证模板的整体稳定性。

三、模板拆除

1、模板拆除前应填写拆模申请表，并经管理人员同意后方可拆除。

2、模板拆除时，严禁区使用重锤敲击，应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏。

拆除后的模板及时清理混凝土渣块，由专人负责对模板校对几何尺寸，偏差过大，及时修理。

拆模时，

3、拆模顺序一般是先支的后拆，后支的先拆。

即先拆墙模板、然后楼板底模板、梁侧模板、最后梁底模板。

4、墙、柱模板拆除，在混凝土强度达到1.2Mpa并能保证其表面棱角不因拆模而受损方可拆除，先松动穿墙螺栓及柱箍，使模板脱开。

脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁大锤砸模板。

模板拆除后及时清理残渣。

5、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定：

底模拆除时的混凝土强度

构件类型

构件跨度

（m）

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（﹪）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁

≤8

≥75

＞8

≥100

拆模时混凝土实体强度以代表该构件的同条件养护试块强度值表示。

达到上述规定时方可拆模。

6、所有模板使用后均需要清理，刷脱模剂，堆放整齐，便于周转使用。

四、模板拆除的安全技术措施

1、拆除模板时，由专人指挥，严禁非操作人员进入作业区，拆模间歇时，将活动的模板，拉杆支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

2、在拆除模板时严禁上下同时作业，对于拆下的模板必须及时清理，必须做到随拆随清。

拆下的模板应放归原位，清除表面混凝土的残留物后，按规格堆放整齐。

3、板模拆除时，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作。

拆下的模板不准随意向下抛掷。

4、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。

5、拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体，拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下。

6、当遇到雷、雨或风力达到五级或五级以上的天气时，不得进行模板拆除作业。

五、模板计算

模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载：

a、模板及其支架自重；

b、新浇砼自重；

c、钢筋自重；

d、施工人员及施工设备荷载；

e、振捣砼时产生的荷载；

f、新浇砼对模板侧面的压力；

g、倾倒砼时产生的荷载。

1、楼板模板的强度验算

本工程为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，楼层高为3.90m；楼板厚为140、120mm，主梁以200×500为主，主梁最大截面为300×400mm。

取永久荷载系数1.2，可变荷载分项系数1.4

施工荷载按均布作用时，设90×50的木楞间距为500mm，模板宽度为900mm。

按规范要求进行强度验算的设计荷载（取m为0.25，L=0.5，n=m/l=0.5），（Wx=48.6cm3，Ix=43.74cm3设计强度为1.7×104Kpa）。

1）、平板模板的标准荷载：

a、九合板自重（18mm）0.3KN/m2

设计荷载：

q1’=q1×0.9=5.664KN/m

支座弯矩：

MA=－1/2q1’m2=－1/2×5.664×0.252=－0.177KN·m

2）施工荷载集中于跨中时：

pq2

考虑拆减系数0.9

AEBCD

均布设计荷载为：

q2=1.2×（a＋b＋c）×0.9

=1.2×（0.3＋2.5＋0.11）×0.9

=3.143KN/m

集中设计荷载为：

p=1.4×2.5×0.9=3.15KN/m

支座弯矩：

MA=－1/2q2m2=－1/2×2.829×0.252=－0.884KN·m

跨中弯距：

MZ=1/8q2l2（1－4n2）＋1/4PL

=1/8×2.829×0.4（1－4×0.52）＋1/4×3.15×0.5

q3

=0.3938KN·m

E=MZ/Wx=0.3938/（48.6×10－6）=0.81×104Kpa＜1.7×104Kpa

∴强度满足要求CAEBD

3）模板的钢度验算（计算简图）m=0.25l=0.5m=0.25

q3=1.2×（a＋b＋c）×0.9=1.2×（0.3＋2.5＋0.11）×0.9

=3.143KN/m

q3ml3

端部挠度：

Wc=×（－1＋6n2＋3n3）

24EI

（3.143×0.25×0.53）

=×（－1＋6×0.52＋3×0.53）

（24×0.1×108×43.74×10－8）

0.0982

=×0.875

104.976

=0.819×10－3m＜l/400=1.0×10－3m

q3l43.143×0.54

跨中挠度：

WZ==

150EI150×0.1×108×43.74×10－8

0.1964

==0.299×10－3m＜l/400=1.0×10－3m

656.1

∴刚度满足要求

2、梁（主梁模板）

验算截面尺寸1200×300的主梁

1）梁底模板验算CAEBD

①梁底模板的标准荷载

a模板及其支架自重=0.3KN/m2

b现浇砼自重=25×1.2×0.30=9KN/m

c钢筋自重=1.5×1.2×0.30=0.54KN/m

d振捣砼时产生的荷载=2.0×0.5=1.0KN/m

②梁底模板强度验算：

梁底荷载：

q1=[1.2×（a×0.5＋b＋c）＋1.4×d]×0.9

=[1.2×（0.3×0.5＋9＋0.54＋1.4×1）×0.9

=11.977KN/m

支座弯矩：

MA=－1/2q1m2=－1/2×11.977×0.22=－0.24KN·m

跨中弯矩：

ME=0

∴δA=MA/Wx=0.24/（48.6×10－6）=0.494×104Kpa＜1.7×104Kpa

∴强度满足要求

q

③梁底模板的刚度验算CAEBD

q2=（a×0.5＋b＋c）×1.2×0.9=10.77KN/mm=0.2l=0.4m=0.2

q2ml3

Wc=×（－1＋6n2＋3n3）

24EI

10.77×0.2×0.43

=×（－1＋6×0.52＋3×0.53）

24×0.1×108×43.74×10－8

=1.149×10－3m＞1.0×10－3m

q2l410.77×0.44

跨中挠度：

WE==

150EI150×0.1×108×43.74×10－8

=0.42×10－3m＜1.0×10－3m

∴刚度不满足要求，所以木楞间距加密，取l=350mm

验算刚度：

q2ml3

Wc=×（－1＋6n2＋3n3）

24EI

10.77×0.175×0.353

=×（－1＋6×0.52＋3×0.53）

24×0.1×108×43.74×10－8

=0.673×10－3m＜1.0×10－3m

梁700mm以上取l=350mm，其它梁l=400mm。

验算梁300×700刚度：

q2ml3

Wc=×（－1＋6n2＋3n3）

24EI

6.172×0.2×0.43

=×（－1＋6×0.52＋3×0.53）

24×0.1×108×43.74×10－8

=0.658×10－3m＜1.0×10－3m可以

2）梁侧模板验算：

①梁侧模的标准荷载：

振捣混凝土产生的荷载：

4.0KN/m2

混凝土的浇筑速度：

V=3m/h

浇筑温度为30℃，坍落度为110～150mm

f1=0.22rt0β1β2v1/2=0.22×25×4.44×1.0×1.15×31/2

=48.64KN/m2

f2=r0h=25×1.0=25KN/m2＜48.64KN/m2

故取f=25KN/m2

②梁侧模板的强度验算：

梁侧模板强度验算的设计荷载（荷载折减系数ψ取0.85）

h为梁高减去板厚高度（1200－100）mm

q1=（f×1.2＋1.4×e）×h×0.9

=35.24KN/m

支座弯矩：

MA=－1/2q1m2=－1/2×35.24×0.22=－0.705KN·m

跨中弯矩:

ME=0

∴δA=MA/Wx=0.705/（48.6×10－6）=1.45×104Kpa＜1.7×104Kpa

∴强度满足要求

③梁侧模板的刚度验算

梁侧模板刚度验算的标准荷载：

q2=f×1.2×折减系数×h=29.70KN

h：

梁高－板厚；

挠度验算：

q2l429.70×0.354

WE==

150EI150×0.1×107×43.74×10－8

=0.679×10－3m＜l/400=1.0×10－3m

∴刚度满足要求

3）梁侧模板钢楞的验算：

梁侧模板用Φ48钢管（W=5.08cm3，f=0.215Kpa）组成竖向及水平钢楞夹固,竖向钢楞间距为0.30m，设横向钢楞3道。

q1=0.85×1.4×e×0.3=1.428KN/m

q2=（1.2×25＋1.4×4）×0.8×0.3=9.078KN/m

q3=1.4×f×0.3=1.4×25×0.3=10.5KN/m

竖向钢楞经过计算，q3点的弯距值最大，q3因为伸臂长度a/l之值较小，故可按下图简化，查《施工手册》荷载与结构静力计算，其值为：

MZ=1/8q2l2=－0.125×9.093×0.32=－0.118KN·m

δ=Mmax/W=0.118/5.08×10－6=0.023×106Kpa＜0.215×106Kpa

∴强度满足要求

3、钢管脚手架支承架荷载验算：

本工程支模架采用Φ48×3.5mm，A=489mm2，f=215N/mm2钢管，组成满堂脚手支承架，纵向间距1.05m，横向间距1.05m，脚手架步距h=1.8m，设步距2道

模板支架沿梁每米长度的荷载：

a模板及木楞：

0.5×（1.0×2＋0.5＋0.26×2）=1.51KN/m

b混凝土：

25×（1.0×0.5＋0.12×0.55）=14.51KN/m

c钢筋：

1.5×1.0×0.5＋1.1×0.12×0.55=0.823KN/m

d施工人员及设备：

1.0×（0.5＋0.55）=1.05KN/m

合计设计荷载为：

q1=1.2×（a＋b＋c）＋1.4×d=1.2×（1.51＋14.15＋0.823）＋1.4×1.05

=21.27KN/m

每根钢管立柱的支承荷载：

21.27×1.05=22.33KN＜N=ψAfc=98.49KN

故满足要求。

4、剪力墙模板

1）剪力墙验算：

剪力墙为250厚，高2.90米，采用胶合板组合成的定型大模，用Φ48钢管组合做为支承模板的围檩，内外模板间用Φ12对拉螺栓（拉杆）夹紧，设置间距为400mm，混凝土浇筑速度为3m/h。

剪力墙模板的标准荷载：

F1=0.22rt0β1β2v1/2=0.22×25×4.44×1.0×1.15×31/2=48.64KN/m2

F=rH=25×4.95=123.75KN/m2＞48.64KN/m2

故取f=48.64KN/m2

由于采用泵送砼，所产生的水平荷载甚小，且仅作用于有效压实头高度范围内，故可略去不计。

剪力墙模板的强度验算：

q1=1.2×f×0.4=1.2×48.64×0.4=23.35KN/m

支座弯矩：

MA=－1/2q1m2=－1/2×23.35×0.22=－0.467KN·m

跨中弯矩：

ME=0

∴δA=MA/Wx=0.467/（48.6×10－6）=0.96×104Kpa＜1.7×104Kpa

∴强度满足要求

刚度验算：

q1=f×0.4=58.369×0.4=23.35KN/m

端部挠度：

q2ml3

Wc=×（－1＋6n2＋3n3）

24EI

23.35×0.2×0.43

=×（－1＋6×0.52＋3×0.53）

24×0.1×108×43.74×10－8

=2.49×10－3m＞[W]=L/400=1.0×10－3m

q2l423.35×0.43

跨中挠度：

WE==

150EI150×0.1×108×43.74×10－8

=0.911×10－3m＜1.0×10－3m

2）支承围檩的验算：

标准荷载：

f=58.369KN/m2

水平荷载甚小，略去不计

围檩的强度验算：

钢管围檩三跨连续钢楞，每跨间距0.8米，据图示，横肋计算简图应为：

400800800800400

因为0.4/0.8=0.5＞0.4

故其计算式查施工荷载静力计算表得：

q1=f×0.85×0.4=16.54KN/m

M=0.084q1l2=0.084×16.54×0.82=0.889KN·m

Ix=12.19cm4

Φ18×3.5钢管，其Wx=5.08×10－3mm3，抗拉强度设计值为≥2.5N/mm2

故δ=0.889/（5.08×10－3）=0.175×103N/mm2＜0.215×103N/mm2

∴强度符合要求

围檩的刚度验算：

查施工荷载与静力计算表得：

0.237×q1l40.237×16.54×8002

W==

100EI100×2.06×105×12.19×104

=0.736×10－3m＜[W]=2×10－3m

∴强度符合要求

3）剪力墙对拉螺栓计算：

对拉螺栓横向间距0.8米，纵向间距0.8米（Φ12容许拉力12.9KN）

A=0.8×0.8=0.64m2

侧压力：

f=1.2×48.64=58.368KN/m2

侧拉力：

N=58.368×0.64=37.36KN＞12.9KN

显然超出对拉螺栓允许拉力，螺栓对拉满足允许拉力要求。