工艺计算A2O-AO-MBBR表格文件下载.xls

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出水水质：

进水CODCr=300mg/LCODCr=30mg/LBOD5=S0=145mg/LBOD5=Sz=6mg/LTN=58mg/LTN=10mg/LNH4+-N=45mg/LNH4+-N=1.5mg/L碱度SALK=280mg/LpH7.2SS=70mg/LSS=Ce=20mg/LVSS=52.5mg/Lf=VSS/SS=0.75曝气池出水溶解氧浓度2夏季平均温度T125硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T210活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y0.6混合液浓度X4000mgMLSS/LSVI15020时反硝化速率常数qdn,200.06kgNO3-N/kgMLVSS曝气池池数n=2若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成

（二）设计计算1、好氧区容积V1计算

（1）估算出水溶解性BOD5（Se）-8.56mg/L

（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时N（10）0.152d-1硝化反应所需的最小泥龄cm=6.570d设计污泥龄c=19.710d（3）好氧区容积V1=4573.1m3好氧区水力停留时间t1=7.32h2、缺氧区容积V2）1TSSTSSVSS42.1ktzeSS（）2.7（833.011047.022）158.105.0（）15（098.02pHOkONNeOTTN）1（）（01cdVcKXSSQYVVTdnTXqNV,21000

（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=5.75mg/L被氧化的氨氮进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量50.75mg/L所需脱硝量进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量42.25mg/L需还原的硝酸盐氮量NT633.69kg/d

（2）反硝化速率qdn,Tqdn,20T-20（为温度系数，取1.08）0.028kgNO3-N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V27600.5m3缺氧区水力停留时间t2=V2/Q=12.16h3、曝气池总容积VV1+V212173.6m3系统总污泥龄好氧污泥龄+缺氧池泥龄52.47d4、碱度校核每氧化1mgNH4+-N需消耗7.14mg碱度；

去除1mgBOD5产生0.1mg碱度；

每还原1mgNO3-N产生3.57mg碱度；

剩余碱度SALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度83.85mg/L100mg/L（以CaCO3计）5、污泥回流比及混合液回流比

（1）污泥回流比R计算8000mg/L（r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取混合液悬浮固体浓度X（MLSS）4000mg/L污泥回流比RX/（XR-X）=100%（一般取50100）

（2）混合液回流比R内计算总氮率N（进水TN-出水TN）/进水TN82.76%混合液回流比R内/（1-）=480%6、剩余污泥量

（1）生物污泥产量381.4kg/d

（2）非生物污泥量PSPSQ（X1-Xe）-37.5kg/d（3）剩余污泥量XXPX+PS343.9kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算

（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V单V/n=2286.54m3曝气池有效水深h=4m）1（）（124.00cdWKSSYNrSVIXR610cdXKSSYQP1）（0曝气池单座有效面积A单V单/h=571.63m2采用3廊道，廊道宽b=6m曝气池长度LA单/B=31.8m校核宽深比b/h=1.50校核长宽比L/b=5.29曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m

（2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V单V/n=3800.25m3缺氧池有效水深h=4.1m缺氧池单座有效面积A单V单/h=926.89m2缺氧池长度L好氧池宽度18.0m缺氧池宽度BA/L=51.5m8、进出水口设计

（1）进水管。

两组反应池合建，进水与回流污泥进入进水竖井，经混合后经配水渠、进水潜孔进入缺氧池。

单组反应池进水管设计流量Q10.174m3/s进水管设计流速v1=0.8m/s进水管管径d1=0.526m取d1=0.7m校核管道流速v=Q/A=0.451m/s

（2）回流污泥入口：

设计流量Q2=Q=0.174m3/s污泥回流渠道设计流速v2=0.7m/s渠道断面积AQR/v2=0.248m2渠道断面bh=10.5m校核流速v=0.347m/s（3）进水竖井进水孔过流量：

Q（1+R）Q/n0.174m3/s孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积A=Q/v=0.289m2（4）出水堰及出水竖井矩形堰流量公式：

出水流量Q3=0.174m3/s堰宽b=6m堰上水头H=0.062m出水孔孔口流速v3=0.6m/s孔口过水断面积A3=0.289m2（5）出水管。

管道流速v4=0.8ms/管道过水断面积A4=0.217m23/2）2（gmbqvQ143/2）2（gmbq2/3233H866.1242.0bHgbQ出水管管径d4=0.526m取d4=0.7m校核管道流速v=0.451m/s9、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量（去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧当量）+（氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧当量）-反硝化脱氮产氧量

（1）碳化需氧量D1：

2828.99kgO2/d

（2）硝化需氧量D24.6Q（N0-Ne）-4.612.4%PX=3919.89kgO2/d（3）反硝化脱氮产生的氧量D32.86NT1812.36kgO2/d（4）总需氧量AORD1+D2-D34936.53kgO2/d205.69kgO2/h（5）最大需氧量AORmax=KzAOR=7558.43kgO2/d314.93kgO2/h去除1kgBOD的需氧量2.37kgO2/kgBOD5（6）标准需氧量氧总转移系数0.85氧在污水中饱和溶解度修正系数0.95曝气池内平均溶解氧浓度C2mg/L所在地区大气压力p=101300Pa因海拔高度不高引起的压力系数p/101300=1.00曝气池水深H=5.5m曝气头距池底距离0.2m曝气头淹没深度5.3m曝气头处绝对压力pb=p+9800H=153240Pa曝气头氧转移效率EA=20%气泡离开水面时含氧量Qt=17.54%夏季清水氧饱和度CS（25）=8.38mg/LCs（20）=9.17mg/L冬季清水氧饱和度Cs（10）11.33mg/L曝气池内平均溶解氧饱和度9.71mg/L夏季平均标准需氧量SOR（25）=272.64kg/h最大时标准需氧量SORmax=417.45kg/h夏季平均空气用量QF（25）SOR（25）/0.3/EA=4544.01m3/h=75.73m3/min最大空气用量Qmax=6957.44m3/h=115.96m3/min（7）所需空气压力p（相对压力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：

供风管道沿程阻力0.001MPaH2：

供风管道局部阻力0.001MPah3：

曝气器淹没水头0.053MPavQ44）20（）（）20（024.1）（CtTsbsCCAORSOR）1（2179）E-21（1AAE42O10066.2C5）25（）25（tbssbpCXktePeSSQD42.11）（01h4：

曝气器阻力，取0.004MPah：

富余水头取0.005MPap=0.064MPa=64Kpa（8）曝气器数量计算A、按供氧能力计算曝气器供氧能力qc：

0.14kgO2/（h个）曝气器数量n1=SORmax/qc=2982个B、以曝气器服务面积校核单个曝气器服务面积f=F/n1=0.742m20.75m2（9）供风管道计算A、干管。

供风干管采用环状布置流速v=10m/s管径d=0.351m取DN=300mmB、支管。

单侧供气支管（布气横管）（向单侧廊道供气）支管空气流量Q=1159.6m3/h流速v=10m/s管径d=0.203m取DN=250mm双侧供气（向两侧廊道供气）支管空气流量Q=2319.1m3/h流速v=10m/s管径d=0.286m取DN=300mm10、缺氧池设备选择缺氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。

所需功率按5W/m3污水计算。

每个缺氧池有效容积V单缺3800.25m3混合全池污水所需功率N19001W11、污泥回流设备选择污泥回流比R100%污泥回流量QR625m3/h设回流污泥泵房1座，内设3台回流潜污泵，2用1备单泵流量QR单312.5m3/hvQ4vQ4vQ4mg/L1.2kgNO3-N/kgMLVSSkgO2/hkgO2/hm3/minm3/min缺氧池设备选择1填料缺氧池械搅拌器：

所需功率按18W/m3污水计算。

2后缺氧池机械搅拌器。

3填料缺氧单池有效容积V单缺265.35m34混合全池污水所需功率N4776W5后置缺氧单池有效容积V单缺605.27m36混合全池污水所需功率N3026W填料区经验值室外排水设计规范中为28w/m3A1/O1-MBBR/A2/O225mg/lO2碳源O2InfluentQA02QA13QO1-MBBR2QA22QO2BOD145mg/lT=1.1hT=4.3hT=6.5hBOD6mg/lT=1.4hBOD6.0mg/lT=1hNH4-N45mg/lNH4-N1.5mg/lNH4-N1.5mg/lTN58mg/lr=100%TN27mg/lTN10mg/lR=100%Effluent2QClarifierQBOD6mg/lBOD6mg/lNH4-N1.5mg/lNH4-N1.5mg/lTN10mg/lTN10mg/l