体育馆脚手架方案Word格式文档下载.docx

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总建筑面积为11293.92㎡，建筑基地面积为4644㎡，体育馆固定坐席2769，其中主席台坐席96个，残疾人坐席8个。

建筑层数：

主体地上一层，局部五层。

钢筋混凝土框架―剪力墙结构，屋顶四角锥钢网壳结构。

建设单位：

成县文体局

设计单位:

重庆大学建筑设计研究院

监理单位：

甘肃三轮建设项目管理有限公司

施工单位：

甘肃第七建设集团股份有限公司

开工日期：

2011年7月1日

竣工日期：

三、脚手架总体方案及搭设方法

本工程主体及装饰阶段均采用落地式双排扣件式脚手架；

脚手架搭设按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的要求进行。

1、搭设顺序及要求

外脚手架搭设顺序：

地基处理及排水明沟→搭设两步架高卸荷→连墙点→剪刀撑→继续搭设上部架子。

立杆纵向间距1.2米，横向间距（架宽）1.2米，步距1.8米，架体距建筑物外缘400mm，所有立杆下部垫300×

300×

300mm预制砼垫块，操作层均用竹笆子封闭。

外架内侧挂密目网，12#铅丝与钢管扎牢，进行全封闭,15mm厚180mm高木胶合板做挡脚板HOU____________________________________________________________________________________________________________________________。

架外侧剪刀撑水平夹角450。

连墙点按照每三步三跨一次设置，竖向间距5.4米，水平间距4.8米，采用扣件与框架柱连接，详见后连墙件图。

因本工程跨度大，竖向间距模数无法对应，故水平间距大于4.8米部份，在每一层大于4.8米部份跨中，现浇板内预埋ф16拉环连接，见下连墙件图，拉环距外框架梁中500mm，以不妨碍砌体施工为准。

脚手架基础内侧立杆部位高出自然地坪100mm，外侧立杆部位高出自然地坪50mm，形成自然坡度，并要求作好排水，不得积水，本工程脚手架外侧做300mm宽明沟有组织排水，面层做30mm厚1：

3水泥砂浆防水面层，见附图。

2、连墙件

脚手架采用刚性连墙件，连墙件的连墙杆采用ф48×

3.5钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的连接采用扣件。

连墙件应均匀布置，形式采用花排,要求预埋拉环与现浇板下部钢筋绑扎连接，拉杆尾部设两个抗滑扣件，最后用木楔挤紧，连墙件设置如下图所示：

四、脚手架构造要求

1、扣件

（1）、扣件规格必须与钢管外径相同;

（2）、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；

（3）、对接扣件开口应朝上或朝内；

（4）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

2、立杆

立杆上接头除在顶层可采搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合以下要求：

（1）、立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；

各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3；

（2）、立杆顶端高出操作面≥1.5m；

（3）、严禁将外径不同的钢管混合使用；

（4）、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除；

（5）、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件。

3、纵向水平杆

（1）、纵向水平杆设于横向水平杆之上，设置在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，其长度不宜小于3跨；

（2）、纵向水平杆接长采用对接扣件连接；

对接接头应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于纵距的1/3；

（3）、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜；

（4）、在封闭型脚手架的同一步中纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定；

（5）、脚手架必须设置纵向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长。

4、横向水平杆

主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁随意拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于300mm。

5、剪刀撑

（1）、每道剪刀撑跨越立杆的根数见下表：

剪刀撑斜杆与地面的倾角

45°

50°

60°

剪刀撑跨越立杆的最多根数

7

6

5

（2）、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应为60°

；

（3）、双排脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

中间各道剪刀撑之间的净距不大于15m；

（4）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，搭接采用不少于2个旋转扣件固定。

端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm；

（5）、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。

旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。

6、连墙件构造要求

（1）、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

（2）、连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不采用上斜连接；

（3）、当脚手架下部暂不能设连墙件时必须搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角为45°

。

连接点中心至主节点的距离不大于300mm，抛撑必须在连墙件搭设后方可拆除。

7、脚手板

（1）、各层脚手板采用竹笆脚手板，脚手板与四根水平杆绑扎牢固；

（2）、作为脚手板支座，横向水平杆两端用直角扣件固定在立杆上，纵向水平杆用直角扣件固定在横向水平杆上并应等间距设置，间距不应大于400mm；

（3）、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；

（4）、脚手板的铺设采用对接平铺，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上，纵向水平杆@≤300mm；

脚手板对接脚手板搭接

（5）、在拐角处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

8、栏杆和挡脚板

（1）、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；

（2）、上栏杆上皮高度应为1.2m；

（3）、挡脚板高度不应小于180mm；

（4）、中栏杆应居中设置。

五、脚手架的搭设检查与验收

（一）、脚手架搭设注意事项

（1）、脚手架材料Ф48×

3.5钢管扣件和底座应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

发现有裂缝、变形、滑丝等现象，严禁使用；

（2）、相邻立杆的对接扣件接头应错开，并布置在不同步距内；

立杆的垂直度允许偏差为±

100mm（建筑物高度20m～80m）；

脚手架外侧立面的四个大角均应设剪刀撑，并由底至顶连续设置，高度24m以下中间各剪刀撑间距≤15m；

（3）、为保证架体安全，必要时在上层结构梁板砼未浇筑成型及强度尚未建立之前，高出作业面的外架采用@≤4500设Φ15.5钢丝绳反向与下层楼板内ф16预埋锚环斜拉，保持外架侧向安全稳定。

（二）、脚手架使用过程中定期检查内容

（1）、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

（2）、底座是否松动，立杆是否悬空；

（3）、扣件螺栓是否松动；

（4）、安全防护措施是否符合要求；

（5）、是否超载；

（6）、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法，应符合《规范》中表8.2.4的规定；

（7）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

抽样检查数目与质量判定标准，按表8.2.5的规定确定。

不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

（三）、脚手架拆除

（1）、拆除脚手架前全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，根据检查结果补充完善拆除顺序和措施后方可实施拆除；

（2）、拆除前清除脚手架上杂物及地面障碍物；

（3）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

（4）、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；

（5）、分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步需增设连墙件加固；

（6）、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件；

（7）、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置连墙件和横向斜撑加固；

（8）、拆除时各构配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应按本规范第条的规定及时检查整修与保养并按品种规格随时码堆存放；

（9）、拆除脚手架必须正确使用安全带。

拆除脚手架时，必须有专人看管，周围应设围栏或警戒标志，非工作人员不得人内。

拆除连墙点前应先进行检查，采取加固措施后，按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时交叉作业；

（10）、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；

（11）、拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，严禁往下抛掷。

（四）、安全管理

（1）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；

（2）、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋；

（3）、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《规范》第八章的规定进行检查验收，合格后方可使用；

（4）、在施工现场内，针对不安全因素，对进出建筑物的主要人行通道，出入口均搭设双层安全防护隔离棚；

（5）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；

严禁悬挂起重设备；

（6）、当有六级及六级以上大风和大雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪；

（7）、、脚手架的安全检查于维护，应按规范第8.2.2—8.2.5条的规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除；

（8）、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件；

（9）、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行，防雷装置的冲击接地电阻值不大于30欧姆；

（10）、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

操作人员必须佩戴好个人防护用品，随身物品及操作工具必须有可靠的防掉落措施，操作时注意周边环境，发现有架体不稳、扣件、钢管有滑落迹象等安全隐患时，及时采取相应措施予以消除，保护自身及他人安全；

（11）、在脚手架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。

六、脚手架计算

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为15.600米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.40米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4米，水平间距4.8米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；

脚手架用途:

主体阶段防护及装修脚手架；

3.风荷载参数

本工程地处甘肃省兰州市，基本风压为0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.55；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1161；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹夹板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5.地基参数

地基土类型:

粘性土；

地基承载力标准值（kpa）:

160.00；

立杆基础底座面积（m2）:

0.09；

地基承载力调整系数:

1.0。

（二）、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.2/（2+1）=0.12kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×

1.2/（2+1）=0.8kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.12=0.19kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.19×

1.22+0.10×

1.12×

1.22=0.183kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.22-0.117×

1.22=-0.216kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.183×

106,0.216×

106）/5080=42.52N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=42.52N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.12=0.158kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.158×

12004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

0.8×

121900）=0.743mm；

大横杆的最大挠度0.743mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

大横杆选用ø

48×

3.5钢管搭在小横杆上，步距1.8m在立杆纵距间距1.2m，横距间距1.2m条件下满足要求！

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集h中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.2=0.04kN；

脚手板的自重标准值：

1.2×

1.2/（2+1）=0.144kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1.2/（2+1）=0.960kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.046+0.144）+1.4×

0.96=1.572kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.22/8=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.572×

1.2/3=0.629kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.637kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.637×

106/5080=125.42N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=125.42N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

12004/（384×

121900）=0.041mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.144+0.96=1.15kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1150.08×

1200×

（3×

12002-4×

12002/9）/（72×

105

×

121900）=2.809mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.041+2.809=2.85mm；

小横杆的最大挠度为2.85mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！

小横杆选用ø

3.5mm钢管，步距1.8m，间距1.2m满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

2/2=0.046kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.2/2=0.023kN；

P3=0.3×

1.2/2=0.216kN；

Q=2×

1.2/2=1.44kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.046+0.023+0.216）+1.4×

1.44=2.358kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

本工程钢管落地式双排脚手架选用单扣件连接满足要求！

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1161

NG1=[0.1161+（1.20×

2/2）×

0.038/1.80]×

23.50=3.330；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×

13×

（1.2+0.3）/2=3.51kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×

1.2/2=1.092kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

15.6=0.094kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.026kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

2/2=2.88kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.3kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.552；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.3×

1×

0.552=0.116kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

8.026+1.4×

2.88=13.66kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

8.026+0.85×

1.4×

2.88=13.06kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.116×

1.82/10=0.054kN.m；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=13.66kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.73；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.597m；

长细比Lo/i=228；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.14；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=13660/（0.14×

489）=199.53N/mm2；

立杆稳定性计算σ=199.53N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=13.06kN；

i=1.58cm