满堂模板支架专项施工方案.docx
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满堂模板支架专项施工方案
编号：
SZ-007
表B.0.1施工组织设计/（专项）施工方案报审表
工程名称：
瞿家屯城中村改造项目
致：
洛阳金诚建设监理有限公司瞿家屯监理部（施工监理机构）
我方已完成二期地下车库模板工程施工方案的编制和审批，请予以审查
附件：
施工方案
施工项目经理部（盖章）
项目经理（签字）
年月日
审查意见：
专业监理工程师（签字）
年月日
审核意见：
总监理工程师（签字、加盖执业印章）
项目监理机构（盖章）
年月日
审批意见（仅对超过
定规模的危险性较大分部分项工程专项方案）：
建设单位（盖章）
建设单位代表（签字）
年月日
注：
本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工
瞿家屯城中村改造项目二期工程1#-8#楼之间地下车库
满
堂
脚
手
架
施
工
编制人：
审核人：
批准人：
河南万里建设发展有限公司瞿家屯项目部
2017年8月13日
第一章编制依据
第二章工程概况
2.1工程简介错误!
未定义书签。
2.2工程建筑设计概况错误!
未定义书签。
错误!
未定义书签。
2.3工程结构设计概况4
2.4结构各构件尺寸第三章满堂模板支架搭设与拆除6
3.1立杆、扫地杆搭设要求9
3.2纵横向水平杆搭设要求9
3.3满堂模板支架的支撑设置10
3.4满堂模板支架拆除要求10
第四章脚手架选择与布置错误!
未定义书签。
4.1材料的选择6
4.2楼板支撑示意图7
4.3梁支撑示意图8
第五章满堂模板支撑体系稳定验算10
5.1120mm楼板底模板计算书11
5.2楼板模板次楞验算12
5.3梁侧模模板计算13
5.4梁侧模板次楞计算15
5.5梁底模板计算16
5.6梁底模板次楞计算17
5.7对拉螺栓强度验算18
5.8首层板底支撑钢管计算（100mm板厚）层高3.6m（最不利）18
5.9梁底支撑钢管计算（200x500mm梁）20
第一章编制依据
洛阳市智中建设设计院有限公司全套施工图
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构静力计算手册（第二版）》
《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008）
《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091-2008）
《碳素结构钢》（GB/T700-2006）
《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）
《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-2008）
《木结构设计规范》（GB50005-2003）
第二章工程概况
2.1工程简介
项目名称
洛阳市西工区瞿家屯城中村改造项目
地理位置
洛阳市丽春路与上阳路交叉口向西
200米
建设单位
洛阳中迈瑞阳置业有限公司
设计单位
洛阳智中建筑设计院有限公司
资金来源
自筹
总工期
5个月
质量
合格
主要功能
地下室为地下车库
及用途
2.2工程建筑设计概况
楼号
建筑面积
建筑高度
层数
层咼
1#-8#楼
负一层1700m2
一层6.1m
地下2层
负一层6.1m，负二层
负二层1700m2
二层6.5m
6.5m
总建筑面积
3400m2
墙体
剪力墙结构。
外墙为CL剪力墙。
填充砌体米用200厚加气混凝土砌块
屋面
4mm厚SBS改性沥青油毡。
60厚C25细丝防水混凝土保护层
建筑
装饰
装修
内墙及
顶棚装
修
内墙：
15厚1:
3水泥砂浆、5厚1:
2水泥砂浆、刷白色108涂料
顶棚：
满刮腻子一遍、刷底漆一遍、白色乳胶漆两遍
地面
最薄处30厚细石混凝土1%的坡度坡向排水沟随打随抹
2.3工程结构设计概况
结构形式
框架结构
抗震设防类别
丙类
安全等级
二级
耐火等级
一级
地
基基
础
地基
独立基础加防水板。
结构参数
混凝土强度等级
独立基础+筏
板基础
独立基础的底标咼-11.850m。
筏板厚250.
筏板:
C35、P8
剪力墙
400mm
-7.95以下墙柱板
C35P8
其它为C35P6
构造柱、圈梁、其他
C25
2.4结构各构件尺寸
120mm厚的
1结构板：
100mm、120mm；在验算楼板支撑体系时选取最不利结构稳定的
结构板计算。
2、结构梁：
梁最大截面尺寸为计算。
300mm*500mm;因此在验算梁支撑体系时选取最不利位置即梁最大截面
3、框架柱：
柱高分别有3.6m、2.9m；
4、层高：
主楼2.8m、2.9m、3.0m、3.3m、3.6m；
2.5.搭设顺序：
铺放垫块拉线放底座>自一端开始立门一架，
并同时装剪刀撑
梁按其所处部位相应装上。
安装门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3MM并调整门架的垂直度和水平度。
脚手架下部内外侧要加设通长的水平加固杆，脚手架外侧应设置通长剪刀撑。
第三章脚手架的选择与布置
3.1满堂模板支架的布置
模板：
15mm厚的木胶合板;
立杆：
横距lb1m，纵距la1m，步距h1.8m，沿梁跨度方向增加一道立杆
钢管：
①48.3X3.6;
穿墙螺栓：
直径12mm沿梁跨度方向在立杆纵向间距中间布置;
方木：
50mm<80mm
3.2材料的选择
1、钢管：
①48.3<3.6，采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008）或《低压流体
输送用焊接钢管》（GB/T3091-2008）中规定的3号普通钢管。
其质量应符合现行国家标
准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。
2、扣件：
旋转扣件、直角扣件、对接扣件，采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行
3、模板：
15mm木胶合板，应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》的规定。
4、方木：
50mm<80mm应符合现行国家标准《木结构设计规范》
（GB/T17656-2008）
（GB50005-2003）的规定。
3.3楼板支撑示意图
纵距la=1.0m,立杆横距lb=1.0m，步距h=1.8m
楼面模板支撑放大图
3.4梁支撑示意图
纵距la=1.0m,立杆横距lb=1.0m,步距h=1.5m,中间沿梁跨度方向增加一道梁下支撑立
杆；
厂
•可调支推
梁支撑放大图
高低
L
粱支架示厳图ml
第四章满堂模板支架搭设与拆除
4.1立杆、扫地杆搭设要求
1、每根立杆底部应设置底座或垫板。
2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应米用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，
差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm
3、脚手架底层步距不应大于2mo
4、立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
4.2纵横向水平杆搭设要求
4.2.1纵向水平杆搭设要求
1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。
2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接。
搭接应符合下列规定：
1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同两个相邻接头在水平方向错幵的距离不应小于
根据本工程实际情况，现验算主楼楼板，框架梁，脚手架承载力计算，立杆为纵距la=1m,立杆横距为lb=1m,步距h=1.8m,模板为15mm的木胶合板
钢管计算参数为：
钢管立杆截面积A=489mm2立杆回转半径按照壁厚3.6mm,经计算为i=15.8mm，截面惯性矩1=1.219x105mm4弹性模量E=2.06x105N/mm2截面模量W=5080mm3钢管抗压强度设计值：
[f]=0.205kN/mm2
满堂模板支架参数信息：
梁最大截面300mm*650mm，模板支架高度首层为3.8m，楼
板厚最大尺寸为
120mm，满堂支架沿梁跨度方向间距
La=1.0m，垂直梁跨度方向间距
200mm，梁底、楼板底采用方木支
2）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件规定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
422横向水平杆搭设要求
1、主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除；
2、非主节点处的横向水平杆最大间距不应大于纵距的1/2。
4.3满堂模板支架的剪刀撑设置
1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；
2、在架体外侧周边及内部纵、横向每5m?
8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑
宽度应为5m?
8m每道剪刀撑宽度不应小于4跨，，斜杆与地面的倾角宜在45~60之间。
3、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，应用旋转靠肩固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
4.4满堂模板支架拆除要求
3、运至地面的构配件按规定及时检查、整修、保养，剔出不合格配件，并按品种、规格随时码堆存放
第五章满堂模板支撑体系稳定验算
Lb=1.0m，梁下增加一根立杆，扫地杆距支撑面高度
撑，钢管采用48.33.5，模板采用15mm厚木胶合板。
梁侧模板参数信息：
钢楞，截面类型为：
圆钢管48.33.6;次楞龙骨材料：
木楞，
度:
50mm高度:
80mm;主楞间距：
450mm;次楞间距：
200mm;穿梁螺栓水平间距：
450mm；
穿梁螺栓直径：
12mm
5.1120mm楼板底模板计算书
E=9.0103"口口2；恒荷载计算：
模板自重
钢筋混凝土自重G2k
250.12
3%
活荷载计算：
施工活荷载取
Q1k3.0k%?
振捣混凝土产生的活荷载取
Q2k
倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取
Q3k
2k%2
荷载组合:
由可变荷载效应控制的组合:
Q1.2（Gk
G2k）1.40.9（Q1kQ2kQ3k）=13.02
由永久荷载效应控制的组合:
匚35（G1kG2k）
4°.7（Q1kQ2k
Q3k）=11.585
kN/
/m
面板计算简图:
因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合
q=13.02
抗弯强度验算：
：
叫A=1.74
jWj
挠度验算:
弹性模量
惯性距
Nm2/m
Q=0.11mm384EIx
所以模板的强度和挠度均满足要求。
5.2楼板模板次楞验算
Ix理=2133333.33mm4；
12
永久荷载计算：
方木及模板自重:
G1k
0.5
0.5kNm
钢筋混凝土自重:
G2k
25O'2°12O'6
活荷载计算：
施工活荷载取Qik
0.6小
Z
/
r
m
振捣混凝土产生的活荷载取
Q2k0.4
kN/
/m
倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q3k0.4
‘m
荷载组合:
由可变荷载效应控制的组合
由永久荷载效应控制的组合
JL
JL
L
r
HH11HHM
H1HH11
\L1
A
I
I1Q;1
跨中最大弯矩：
mql2=o.44kN?
m
8
截面抗弯刚度验算：
Mm空=8.25N2Wj/mm/mm
挠度验算：
5ql4=1.73mm<1=2.25mm
384EI400
5.3梁侧模模板计算
磴=112500mm4，弹性模量
lx12
3
=400*15*15/6=15000mm，惯性矩
3n
E=9.010IN2
；
永久荷载计算：
新浇筑混凝土作用于模板的侧压力
由永久荷载效应控制的组合：
由可变荷载效应控制的组合:
因此作用在梁侧模的均布荷载为
G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42kN2
/m
Q=1.2*10+1.4*4=17.6kN
/m
q=17.6*kN
1=17.6"
0.2m
模板计算简图：
计算跨度取
j賞=5.87Nmm?
<
jm=26N
F2cH=10kN.2
/m
F1、F2――新浇混凝土对模板的侧压力计算值
c混凝土重力密度，取25kNm3；
V――混凝土浇筑速度，取4m/h;
31――取1.2
32——取1.15
模板抗弯强度验算
mm
挠度验算:
-5ql4=0.36mm384EI
满足要求。
5.4梁侧模板次楞计算
毛截面抵抗矩
次楞参数：
方木尺寸为50mm*80mm,弹性模量E=10000
次楞计算简图:
道对拉螺栓，计算跨度取0.5m；
永久荷载计算：
G4k=13.75*0.55=7.56kNm
活荷载计算：
Q2k=4*0.55=2.2kNA
荷载效应组合
由永久荷载效应控制的组合：
G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362kN2
由可变荷载效应控制的组合：
Q=1.2*7.56+1.4*2.2=12.152k%?
因此作用在梁侧模次楞的均布荷载为
挠度验算:
384EI
4
5ql—=0.6mm
满足要求。
模板抗弯强度验算
=5.8N/2=26N/上
/mm
5.5梁底模板计算
面板按简支跨计算，木胶合板厚
15mm，计算跨度取0.15m，在梁底立杆1m间距中间增加
bh
一道支撑立杆，故取0.5m板带计算荷载，毛截面抵抗Wj
=150*15*15/6=2411.9
J6
mm'，
Nmm2；
bh3
惯性矩|x石=42187.5曲，弹性模量E"010
恒荷载计算
模板自重G1K=0.5
钢筋混凝土自重G2k250.65
16.25
活荷载计算:
施工活荷载取
Q1k3.0八2
/m
倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取
荷载组合:
由可变荷载效应控制的组合：
Q1.2（GkG2J1.40.9（0你Q2kQ'K）=28.92k%?
由永久荷载效应控制的组合：
G1.35（G1kG2k）1.40.7（Q你Q?
kQ'k）=29.47k%?
因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：
q=29.47
面板计算简图
N2/mmJ/mm
5ql4
挠度验算：
=0.256mm384EIx
满足要求。
5.6梁底模板次楞计算
荷载组合:
由可变荷载效应控制的组合:
Q1.2（GikG2J1.40.9（QikQ2kQ3k）=8.766
由永久荷载效应控制的组合:
kN/
/m
G1.35（GikG2Q1.40.7（QikQ2kQ3j=8.943
因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合
q=8.943■.
■
次楞计算简图:
楞计
跨中弯矩:
Mq=0.279kN?
m
模板抗弯强度验算:
MAax
=8.4%m2
384EI
挠度验算：
5叫=0.87mm满足要求。
5.7对拉螺栓强度验算
满足要求。
5.8.1100mm厚板底支撑横向钢管计算
①钢筋混凝土板自重
（kN/m）
:
q1
=25.000
X0.10X仁2.5kN/m
②模板的自重线荷载
（kN/m）
:
q2
=0.50
X仁0.5kN/m
③活荷载（kN/m）:
经计算得到，活荷载标准值
q2=3.000
X仁3kN/m
活荷载q2=1.4X3=4.2kN/m组合荷载：
q=q1+q2=7.8kN/m
5.8.2抗弯强度计算
最大弯矩M=
0.1ql2=0.1x7.8X12=0.78kN.m
最大剪力Q=0.6X7.8X仁4.68kN
最大支座力N=1.1X7.8X仁8.58kN
抗弯计算强度f=M/W=153.5N/mm2<205N/mm2,满足要求
最大挠度V=0.677Xq|4/100EI=2.1mm
支撑钢管的最大挠度为2.1mm小于1000/150与10mm,满足要求！
（规范5.2.5）
5.8.3扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.58kN
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明：
单扣件在12kN的荷载下会滑动，其
抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
单扣件抗滑承载力的设
计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件。
5.8.4立杆的稳定性计算
不组合风荷载时立杆的稳定性计算公式：
N/f
'AT
其中N——立杆的轴心压力设计值，
它包括：
横杆的最大支座反力2=8.58kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2X0.125X3.6=0.54kN
不组合风荷载计算轴心力设计值N=8.58+0.54=9.12kN
模板支架立杆的计算长度
b=h+2a=1.8+2*0=1.8m
h――支架立杆步距
a――模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，因为首层层高为
3.9m，除去板厚100mm模板支撑厚度90mm立杆长度为3.71m，扫地杆高200mm,故
a=0mm
立杆长细比入=5=180听uo=114
i/15.8
查表Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数，稳定系数=0.489
A---立杆的截面面积，A=489mm2
钢材的抗压强度设计值
因此A=38.1n2A
5.9梁底支撑钢管计算（200X500mm梁）5.9.1横向支撑钢管
纵距la=1m,立杆横距lb=1m,c=200mm,步距h=1.5m，横向支撑钢管按照集中荷载作用下
的连续梁计算，荷载q取木方支撑传递力。
荷载的计算
①钢筋混凝土板自重
（kN/m）:
p1=25.000
X1X0.5=12.5
KN
②模板的自重荷载
（kN/m）:
p2=0.50
X1X0.5=0.25
KN/
③活荷载（kN/m）:
静荷载p=1.2X12.5+1.2X0.25=15.3kN/m
活荷载q=1.4X1.5=2.1kN
组合荷载：
P=p+q=17.4KNm
5.9.2抗弯强度计算
最大弯矩M
C
丐=0.342KN?
mlb
最大支座力N=qC=1.74kN
2
抗弯计算强度f=M/W=67.3N/mm2<205N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求
支撑钢管的最大挠度为1.04mm小于1000/150与10mm,满足要求！
5.9.3扣件抗滑移的计算
（规范5.2.5）
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=1.74kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求
5.9.4立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
A
其中N——立杆的轴心压力设计值，
它包括:
模板支架立杆的计算长度
|°=h+2a=1.5+2*0.6=2.7m
h――支架立杆步距
a――模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，因为首层层高为
3.0m
3.6m，梁高500mm模板支撑厚度90mm100mm高扫地杆，第二步横杆高度为
则a=0.6
立杆长细比入二匕=2700二c=171
i/15.8
=0.243
查表Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数，稳定系数
A立杆的截面面积,
A=489mm2
f――钢材的抗压强度设计值，f=205N2/mm
因此N=34.5N/2Amm
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