（2）扣件
1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、
垫圈等。
2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标
准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合
GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。
扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm扣件表面应进行防锈处理。
3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N-m时，不得发生破坏。
4）扣件验收应符合下列规定：
新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。
（3）顶托
顶托螺杆直径不小于28mm
4加固支撑体系设计
需进行加固的地下室顶板，存在不同板厚及配筋，此区域地下室顶板需能承受
100T运输车通行，考虑地下室顶板安全、按最小板厚及最小配筋进行加固设计，即按200板厚，配筋板面U12@200双向通长钢筋，板底H12@150双向通长钢筋。
由于地下室顶板荷载传至地下一层板，同时需要对地下一层板进行加固，因此加固体系为为两层，负一层与负二层的立杆竖向一一对应，偏差不得大于50mm
4.1板下支撑体系设计
板下支撑体系采用钢管扣件式脚手架，具体设计参数如下:
楼层
支撑体系设计
立杆横距
立杆纵距
横杆步距
地下室-1F
0.5
0.5
1.5
地下-2F
0.5
0.5
1.5
1、离地200mm设置扫地杆。
2、立杆底部采用50mm厚通长木方作为垫木。
3、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm
4、顶托上采用两根50*100木方做主楞，直接顶在结构板面上。
5、在支撑体系外周搭设连续剪刀撑、部纵横向每隔6米搭设剪刀撑。
4.2梁下支撑体系
扣件式脚手架在离地200mm高处设置扫地杆，步距不大于1500mm满堂架应设置剪刀
撑，间距不大于6m梁、板下主楞采用双木方，可调支撑托。
梁下支撑体系
与板下支撑体系分开，各自搭设成独立支撑体系
1、梁底支撑
截面宽度b（mm
梁两侧立杆间距
（mr）
沿梁跨度方向间距（mr）i
梁底支撑（道）
200Wb<500
300
400
1
500wb
300
400
2
1、离地200mm设置扫地杆。
2、立杆底部采用50mm厚通长木方作为垫木。
3、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm
4、顶托上采用双木方做主楞直接支撑在梁上。
5支撑体系施工工艺及施工方法
5.1支撑体系施工方法
（1）满堂架搭设
满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按上述设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。
且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。
剪刀撑应纵横向搭设，每6m设置一道，由底到顶全高设置。
对于梁板下支架，采用可调顶托进行调节，可调顶托伸出不得超过200mm模板安装前必须将顶托顶紧，不得留
有未顶紧的顶托。
6支撑架搭设质量要求
支撑提下搭设完成后必须进行验收，验收合格后方可投入使用
脚手架质量要求
项目
技术要求允许偏差
（mm
检查方法与工具
纵向水平杆相邻接头水平距离
a>500mm
钢卷尺
螺栓拧紧扭力
矩
40〜65N•m
一
扭力扳手
剪刀撑斜杆与地面的倾角
45。
〜60o
一
角尺
7安全文明施工措施
7.1管理制度
（1）执行安全生产交底制度。
施工作业前，由工长向施工班组作书面的安全交底，施工班组长签字，并及时向全体操作人员交底。
（2）执行施工前安全检查制。
各班组在施工前对所施工的部位，进行安全检查，发现隐患，经有关人员处理解决后，方可进行施工操作。
（3）加强对施工人员的安全意识教育，提高自我防护意识，？
进场前对职工进行安全生产教育，以后定期、不定期地进行安全生产教育，加强安全生产、文明施工的意识。
（4）建立安全生产责任制。
定期组织安全生产检查，并建立安全生产评定制度。
根据安全生产责任制的规定，进行评比，对安全生产优良的班组和个人给予奖励，对于不注意安全生产的班组和个人给予处罚。
7.2施工措施
（1）支架搭设及拆除工人必须是持有省级建设厅颁发的特种作业人员。
（2）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。
安全带应高挂低用。
（3）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
（4）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身
上，钉子必须放在工具袋，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
（5）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
（6）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
（7）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上
工作；不准站在大梁底模上行走。
操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。
8计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》
（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规》GB50010-2002《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）、《钢结构设计规》（GB50017-2003）等规编制。
因本工程回顶支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分容。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为8000X8000,地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车100T）时,
板上最不利荷载值为75T，顶板按刚性构件计算，板面上均布荷载为11.7KN/m
2。
托梁材料为两根50X100方木合并在一起。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.50;纵距（m）:
0.50;步距（m）:
0.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.20;钢管支架搭设高度（m）:
5.00;
采用的钢管（mm）:
①48X3.0;板底支撑连接方式：
方木支撑；
立杆承重连接方式：
可调托座；
2.荷载参数
木方自重（kN/m2）:
0.500;混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.500；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.材料参数
底板支撑采用木方：
50X100mm
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00;木方的截面高度（mm）:
100.00；
托梁材料为：
木方：
两根50X100mm
二、最不利荷载计算
发生最不利荷载的情况为前三排车轮落在同一块板，最后一排落在另一块板。
如下图：
71■.■-命’jVr\fw\vv\
]（/1,J,丿
11
JbSO.OO1530.00
把后轮的三个轮胎简化为中间的一个轮胎，则简化的板反力作用方向与位置
如下图
Q=7,/T/iI
F、
F,
r\
I<、
F
if1
J\J\
aRk：
1i
30（X）.00
Fa=650KN
Fb=350KN
再把Fa简化为后三个轮子平均分担650KN的力如下
R=7,~TI
则Fa1=250KN
此时Fa2+Fa3+Fb=750KN
最不利荷载值为750KW64rr2=11.7KN/m2
三、顶板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b
I=bXh3/12=5X10X10X10/12=416.67cm4;
q
1000
10DQ|
1000
方木楞计算简图
1.荷载的计算
⑴静荷载为钢筋运输车辆（500厚混凝土板）的自重（kN/m）:
q1=25.5X0.25X0.5+0.5X0.25=3.312kN/m;
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=1X0.25=0.25kN/m;
2.强度验算
计算公式如下：
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X3.312+1.4X0.25=4.325
kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1X4.325X0.52=0.108kN-m
方木最大应力计算值（T=M/W=0.108X106/83333.33=1.298N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为1.298N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
t=3V/2bhn<[t]
其中最大剪力：
V=0.6X4.325X0.5=1.298kN;
方木受剪应力计算值t=3X1.298X103/（2X50X100）=0.389N/mm?
方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.389N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4
N/mm2满足要求！
4.挠度验算
计算公式如下：
v=0.677q⑷（100EI）<[v]=l/250
均布荷载q=q1=3.312kN/m;
最大挠度计算值v=0.677X3.312X5004/（100X9000X4166666.667）=
0.mm；
最大允许挠度[v]=500/250=2mm；
方木的最大挠度计算值0.mm小于方木的最大允许挠度2mm,满足要求！
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
木方：
2根50X100mm
W=166.667cm3
1=833.333cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.19kN;
PPPpPPP
500500500
i111
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN•m）
托梁计算变形图（mm）
0.903
0.303
1298
1.298
1697
1.6SV.G87
1297
1.29V.297
0.907
□L507
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.227kN-m;
最大变形Vmax=0.05mm；
最大支座力Qmax=5.58kN
最大应力（T=1946561.369/166666.667=1.363N/mm2
托梁的抗压强度设计值[f]=13N/mm2;
13N/mm2,
托梁的最大应力计算值1.363/mm2小于托梁的抗压强度设计值
满足要求！
托梁的最大挠度为0.05mm小于500/250,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下容
⑴脚手架的自重（kN）:
NG1=0.X5=0.692kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规》附录A。
⑵模板的自重（kN）:
NG2=0.5X0.5X0.5=0.125kN;
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:
NG3=25.5X0.5X0.5X0.5=3.188kN;
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.004kN
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得至叽活荷载标准值NQ=（1+2）X0.5X0.5=0.75kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=5.855kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
（T=N/（©A）<[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=5.855kN;
©----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）:
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:
W=4.49cm3;
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度（m）;
按下式计算：
10=h+2a=1.5+0.2X2=1.9m;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2
l0/i=1900/15.9=119
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.458;
钢管立杆的最大应力计算值；"5855.4/（0.458X424）=30.153N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值（7=30.153N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设
计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
10=k1k2（h+2a）=1.167X1.003X（1.5+0.2X2）=2.224m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.003;
Lo/i=2223.952/15.9=140;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.349;
钢管立杆的最大应力计算值；"5855.4/（0.349X424）=39.57N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值7=39.57N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设
计值[f]=205N/mm2，满足要求！
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