现代产业区标准厂房工程模板工程施工方案.docx

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现代产业区标准厂房工程模板工程施工方案

现代产业区标准厂房工程

（一期）

模板施工方案

编制：

审核：

批准：

施工单位：

中国水利水电第十三工程局有限公司

2015-03-22

1、材料要求

木料采用15mm厚1220x2440mm多层板、50x100mm木方；根据图纸尺寸和现场情况进行模板加工。

加固：

木方、铁丝、。

连接件：

U形卡、L形插销、3形扣件、碟形扣件、对拉片、对拉螺栓、钩头螺栓、紧固螺栓等。

支承件：

柱箍、钢管支柱、钢斜撑、木材等。

隔离剂：

使用脱模剂

2、作业条件

模板设计：

根据工程结构型式和特点及现场施工条件，对模板进行加工，确定模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，柱箍选用的型式及间距，梁板支撑间距，模板组装形式（就位组装或预制拼装），连接节点大样。

验算模板和支撑的强度、刚度及稳定性。

绘制全套模板设计图（模板平面图、分块图、组装图、节点大样图、零件加工图）。

模板数量应在模板设计时按流水段划分，进行综合研究，确定模板的合理配制数量。

3、预制拼装：

拼装场地应夯实平整，条件许可时应设拼装操作平台。

按模板设计图进行拼装，相邻两块板的每个孔都要用U形卡卡紧，龙骨用钩头螺栓外垫碟形扣件与平板边肋孔卡紧。

柱子模板在拼装时，应预留清扫口或灌浆口。

模板拼装后进行编号，并涂刷脱模剂，分规格堆放。

放好轴线、模板边线、水平控制标高，模板底口应做水泥砂浆找平层。

柱子、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐检手续。

4、施工工艺

1）安装柱模板工艺流程：

弹柱位置线→抹找平层作定位墩→安装柱模板→安柱箍→安拉杆或斜撑→办预检

按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台，以便保证柱轴线边线与标高的准确，或者按照放线位置，在柱四边离地50～80mm处的主筋上焊接支杆，从四面顶住模板，以防止位移。

2）安装柱模板：

通排柱，先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。

模板按柱子大小，预拼成一面一片（一面的一边带一个角膜），或两面一片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用U形卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板。

3）安装柱箍：

柱箍可用角钢、钢管等制成。

柱箍应根据拉模尺寸、侧压力大小，在模板设计中确定柱箍尺寸间距。

4）安装柱模的拉杆或斜撑：

柱模每边设2根拉杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用经纬仪控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。

拉杆与地面夹角直为45°，预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4柱高。

将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。

5）梁模板安装工艺流程：

弹线→支立柱（快拆体系或钢脚手管）→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装侧模→办预检

安装钢管支柱之前（如在土地面上支撑，地面必须夯实），支柱下垫通长脚手板。

一般梁支柱采用单排，当梁截面较大时可采用双排或多排，支柱的间距应由模板设计规定，一般情况下，间距以60～100cm为宜。

支柱上面垫10cm×10cm方木，支柱双向加剪力撑和水平拉杆，离地50cm设一道，以上每隔2m设一道。

按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱。

如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。

绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，把两侧模板与底板用U形卡连接。

用梁托架或三角架支撑固定梁侧模板。

龙骨间距应由模板设计规定，一般情况下宜为75cm，梁模板上口用定型卡子固定。

当梁高超过60cm时，加穿梁螺栓加固。

安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。

将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。

6）楼板模板安装工艺流程：

地面夯实→支立柱→安大小龙骨→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检

土地面应夯实，并垫通长脚手板，楼层地面立支柱前也应垫通长脚手板。

采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。

从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定；再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装。

支柱与龙骨间距应根据模板设计规定。

一般支柱间距为80～120cm，大龙骨间距为60～120cm，小龙骨间距为40～60cm。

调节支柱高度，将大龙骨找平。

平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。

标高校完后，支柱之间应加水平拉杆。

根据支柱高度决定水平拉杆设几道。

一般情况下离地面20～30cm处一道，往上纵横方向每隔1.6m左右一道，并应经常检查，保证完整牢固。

将模板内杂物清理干净，办预检。

5、模板拆除：

模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。

柱子模板拆除：

先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的U形卡拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。

墙模板拆除：

先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆或斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。

楼板、梁模板拆除：

梁、板模应依据同条件砼养护试块试验报告的强度等级和构件跨度条件来评定拆模；

符合拆模条件时首先应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂不拆。

操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。

用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。

楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后，再拆底层排架。

有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。

侧模板（包括墙柱模板）拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。

板与梁拆模强度如设计无规定时，应符合施工规范的规定。

拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。

拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。

6、质量标准

保证项目：

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。

如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。

对冻胀土必须有防冻融措施。

基本项目：

模板接缝不应漏浆。

模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。

7、成品保护措施   

吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。

拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。

拆下的钢模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形，应及时修理。

钢模在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时补涂刷防锈剂。

8、应注意的质量问题

梁、板模板容易产生的问题是：

梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。

防止办法是：

梁、板模板应通过设计、计算来确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。

模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板，防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。

梁模板上口应用镰刀卡具锁紧，防止上口变形。

墙模板容易产生的问题是：

墙体混凝土厚薄不一致、截面尺寸不准确、拼接不严、缝隙过大造成跑浆等。

模板应根据墙体的高度和厚度，通过设计来确定纵横龙骨的尺寸及间距、墙体的支撑方法、角模的形式。

模板上口应用镰刀卡具拉结，防止上口尺寸偏大。

9模板计算：

9.1框架柱模板：

9.1.1模板设计：

柱模面板采用15mm厚多层板，龙骨为50×100木方，间距200mm。

柱箍采用双根Φ48×3.5架管，间距400mm，Φ14对拉螺栓加固。

9.1.2计算参数：

50×100木方的参数：

E=9.5×103N/mm2，I1=5×103/12=417cm4，I2=10×53/12=104.2cm4

主肋按Φ48×3.0架管的参数计算：

I=12.18×104mm4，W=5.08×103mm3

面板15mm厚木胶合板的参数：

E=5×103N/mm2，I=100×1.53/12=28.13cm4

浇筑速度按2m/h，浇筑温度T=15摄氏度，混凝土掺加减水和缓凝剂。

计算高度H=3.4m。

9.1.3模板验算：

1）混凝土侧压力计算：

F1=0.22γc（200/（T+15））β1β2V1/2

F2=γcH取二者的较小值。

γc＝25kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝15。

Ｆ1＝71.55kN/m2，Ｆ２＝85kN/m2

混凝土的最大侧压力按71.55kN/m2

倾倒砼时产生的水平荷载：

2kN/m2

2）面板验算:

计算简图：

（龙骨间距200mm，净距150mm，以1米为计算单元）

q1=（71.55×1.2+2×1.4）×1=88.66N/mm

q2=71.55×1=71.55N/mm

抗弯验算：

M=q1l2/8=88.66×1502/8=249000N.mm

σ=M/W=249000/（1/6×1000×152）=6.64N/mm2＜13N/mm2（符合要求）

挠度验算：

f=5q2l4/384EI=5×71.55×1504/（384×5×103×28.13×104）=0.335mm＜［ω］=l/400=150/400=0.375mm（符合挠度要求）

3）次龙骨验算：

（间距200mm，柱箍间距400mm）

q1=88.66×0.2=17.73N/mm

q2=71.55×0.2=14.31N/mm

当柱截面为600时，木方平放。

抗弯验算：

M=q1l2/8=17.73×4002/8=354600N.mm

σ=M/W=354600/（1/6×100×502）=8.5N/mm2＜13N/mm2（符合要求）

挠度验算：

84

f=5q2l4/384EI2=5×14.31×4004/（384×9.5×103×104.2×104）=0.48mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）

当柱截面≥700时，木方立放。

抗弯验算：

M=q1l2/8=17.73×4002/8=354600N.mm

σ=M/W=354600/（1/6×50×1002）=4.26N/mm2＜13N/mm2（符合要求）

挠度验算：

f=5q2l4/384EI1=5×14.31×4004/（384×9.5×103×417×104）=0.12mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）

4）柱箍验算：

柱箍间距400mm

q1=88.66×0.4=35.46N/mm

q2=71.55×0.4=28.62N/mm

柱截面按600×600计算（l取值：

l=600+2×50=700）。

抗弯验算：

M=q1l2/8=35.46×7002/8=2.17×106N.mm

σ=M/W=2.17×106/（2×5.08×103）=213.58N/mm2＜215N/mm2（符合要求）

挠度验算：

f=5q2l4/384EI=5×28.62×7004/（384×2.1×105×2×12.18×104）=1.70mm＜［ω］=l/400=700/400=1.75mm（符合挠度要求）

对拉螺栓验算：

（￠12对拉螺栓的抗拉强度为12500N）

0.6×0.4×88660/2=10639.2N＜〔f〕=12500N

9.2顶板、梁模板的计算：

9.2.1模板设计：

面板为15mm厚多层板，次龙骨为50×100＠300mm，主龙骨为100×100＠900mm。

下部为碗扣式架管支撑，间距900mm×900mm，水平支撑间距1200mm。

楼板厚度最大为180mm，按200mm统计楼板荷载。

9.2.2计算参数

多层板：

板厚15mm，抗弯设计强度值fd=10.5N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=5000×0.9=4500N/mm2（0.9为弹性模量调整系数）。

取1m宽的板带为计算单元，截面抵抗距W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,惯性矩I=bh3/12=1000×153÷12=281250（mm4）。

方木：

抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=10000×0.85=8500N/mm2（0.85为弹性模量调整系数）。

50×100木方（按40×90计算）截面抵抗距W=bh2/6=40×902÷6=54000（mm3）,惯性矩I=bh3/12=40×903÷12=2430000（mm4）。

100×100木方截面（按90×90计算）抵抗距W=bh2/6=90×902÷6=121500（mm3）,惯性矩I=bh3/12=90×903÷12=5467500（mm4）。

Φ48×3.5架管的参数：

E＝2.1×105N/mm2，I=12.18×104mm4，W=5.08×103mm3。

碗扣式脚手架单杆承载力205N/mm2。

9.2.3楼板模板的计算：

1）荷载统计

荷载项目

荷载标准值

荷载分项系数

荷载设计值

模板自重

6×0.015=0.09KN/m2

1.2

0.108KN/m

新浇混凝土自重

24×0.2=4.8KN/m2

1.2

5.76KN/m

钢筋自重

1.1×0.2=0.22KN/m2

1.2

0.264KN/m

施工人员及

设备荷载

均布

2.5KN/m2

1.4

3.5KN/m

集中

2.5KN

1.4

3.5KN

2）楼板模板属于受弯构件，承受竖向荷载作用，根据实际情况按三跨等跨连续梁计算作用于1m2多层板上的荷载，计算见图如下：

3）抗弯强度计算

取1米宽的板带作为计算单元，用于承载力验算的均布荷载设计值q1=0.108+5.76+0.264+3.5=9.6KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值q2=0.108+5.76+0.264=6.13KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值q3=0.09+4.8+0.22=5.11KN/m。

当施工荷载均布作用时M1=KMq1l2=0.08×9.6×2502=48000N·mm

当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q2l2+KM2Pl=0.08×6.13×2502+0.175×3.5×250=30803N·mm。

σ=Mmax/W=48000÷37500=1.28N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）。

4）抗剪强度计算

V=KVq1l=0.6×9600×0.3=1728N

τ=3V/（2bh）=3×1728÷2÷1000÷15=0.17N/mm2＜fv=1.5N/mm2。

5）挠度计算

ω=KWq3l4/（100EI）=0.677×5.11×2504÷100÷4500÷281250=0.11mm＜［ω］=l/400=250/400=0.6mm（符合挠度要求）。

9.2.4模板次肋计算

1）荷载统计

荷载项目

荷载标准值

荷载分项系数

荷载设计值

模板自重

0.3×0.3=0.09KN/m

1.2

0.108KN/m

新浇混凝土自重

24×0.2×0.3=1.44KN/m

1.2

1.728KN/m

钢筋自重

1.1×0.2×0.3=0.066KN/m

1.2

0.079KN/m

施工人员及

设备荷载

均布

2.5×0.3=0.75KN/m

1.4

1.05KN/m

集中

2.5KN

1.4

3.5KN

2）计算简图

楼板次肋属于受弯构件，考虑木方长度约2000mm，根据实际情况简化成两等跨连续梁计算，计算见图如下：

3）抗弯强度计算

用于承载力验算的均布荷载设计值:

q4=（0.09+1.44+0.066）×1.2+0.75×1.4=2.97KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值

q5=（0.09+1.44+0.066）×0.9=1.43KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值q6=0.09+1.44+0.066=1.596KN/m。

当施工荷载均布作用时M1=KMq4l2=0.07×2.97×9002=168399N·mm

当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q5l2+KM2Pl=0.07×1.43×9002+0.156×3500×900=572481N·mm。

σ=Mmax/W=572481÷54000=10.6N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。

4）抗剪强度计算

V=KVq4l=0.625×2970×0.9=1670.6N

τ=3V/（2bh）=3×1670.6÷2÷40÷90=0.7N/mm2＜fv=1.5N/mm2。

5）挠度计算

ω=KWq6l4/（100EI）=0.521×1.596×9004÷100÷8500÷2430000=0.26mm＜［ω］=l/400=900/400=2.25mm（符合挠度要求）。

6）支座反力计算

R=2×0.625q4l=2×0.625×2.97×0.9=3.34KN

9.2.5模板主肋计算

1）计算简图

楼板主肋属于受弯构件，考虑木方长度约3000mm，根据实际情况简化成两

等跨连续梁计算，计算见图如下：

2）抗弯强度计算

次肋间距为300mm，支撑主肋的碗扣脚手架立杆间距为900mm×900mm，次肋传来的集中荷载P=3.34KN。

M1=KMPl=0.333×3340×900=1000998N·mm

σ=Mmax/W=1000998÷121500=8.24N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。

3）抗剪强度计算

V=KVP=1.333×3340=4452.22N

τ=3V/（2bh）=3×4452.22÷2÷90÷90=0.0.83N/mm2＜fv=1.5N/mm2。

4）挠度计算

ω=KWPl3/（100EI）=1.466×3340×9003÷100÷8500÷5467500=0.77mm＜［ω］=l/400=900/400=2.3mm（符合挠度要求）。

5）支座反力计算

次肋的支座反力为3.34KN

主肋的支座反力R=2KVP+P=2×1.333×3.34+3.34=12.24KN。

6）支撑楼板的碗扣式脚手架计算

支撑系统采用碗扣式钢管脚手架。

φ48×3.5的钢管：

A=489mm2

i=15.8mm，L=1200mm,λ=L/i=1200/15.8=75.95

查表得：

轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.24

每根立杆承受的荷载为12.24KN

允许承载力：

σ=N/ΨA=12240/（0.24×489）=104.3N/mm2＜f=205N/mm2。

通过计算得出立杆是稳定的。

9.2.6梁支撑系统计算：

梁截面尺寸：

最大型号的截面350×700进行核算梁底次肋、主肋和支撑系统。

梁面板采用15厚的木胶合板，次肋竖向布置采用50×100mm的木方，间距300，主肋采用钢架管间距450。

梁底模板的计算

荷载统计：

荷载项目

荷载标准值

荷载分项系数

荷载设计值

模板自重

0.35×0.7=0.245KN/m

1.2

0.294KN/m

新浇混凝土自重

24×0.35×0.7=5.88KN/m

1.2

7.056KN/m

钢筋自重

1.5×0.35×0.7=0.37KN/m

1.2

0.444KN/m

混凝土振捣荷载

2×0.4=0.8KN/m

1.4

1.12KN/m

2）抗弯强度计算

用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.294+7.056+0.444+1.12=8.914KN/m

用于挠度计算的均布荷载q2=0.18+5.76+0.36=6.3KN/m

M=KMq1l2=0.08×8.68×1002=6944·mm

W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,

σ=Mmax/W=6944÷37500=0.19N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）

3）抗剪强度计算

V=KVq1l=0.6×34.34×0.10=2060.4N

τ=3V/（2bh）=3×2060.4÷2÷1000÷15=0.2N/mm2＜fv=1.5N/mm2。

4）挠度计算

I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

ω=KWq2l4/（100EI）=0.677×6.3×1004÷100÷4500÷281250=0.003mm＜［ω］=l/400=100/400=0.25mm（符合挠度要求）。

梁次肋的计算（主肋间距按300计算）

荷载统计：

荷载项目

荷载标准值

荷载分项系数

荷载设计值

模板自重

0.4×0.15=0.06KN/m

1.2

0.072KN/m

新浇混凝土自重

24×0.15×1.5=5.4KN/m2

1.2

6.48KN/m

钢筋自重

1.5×0.15×1.5=0.34KN/m2

1.2

0.41KN/m

混凝土振捣荷载

2×0.15=0.3KN/m2

1.4

0.42KN/m

2）抗弯强度计算

用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.072+6.48+0.41+0.42=7.4KN/m

用于挠度计算的均布荷载q2=0.06+5.4+0.34=5.8KN/m

M=KMq1l2=0.08×7.4×3002=53280N·mm

σ=Mmax/W=53280÷83333=0.64N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）

3）抗剪强度计算

V=KVq1l=0.6×7400×0.6=2664N

τ=3V/（2bh）=3×2664÷2÷50÷100=0.8N/mm2＜fv=1.5N/mm2。

4）挠度计算

ω=KWq2l4/（100EI）=0.677×5.8×3004÷100÷8500÷4166666=0.01mm＜［ω］=l/400=300/400=0.75mm（符合挠度要求）。

5）支座反力的计算

Ｒ＝KＶq1l=1.1×7.4×0.3=2.44KN

梁主肋计算：

（计算长度取450）

1）抗弯强度计算

次肋传来的集中荷载P=2.44KN。

M1=KMPl=0.333×4880×450=731268N·mm

σ=Mmax/W=731268÷5080=143.95N/mm2＜fd=215N/mm2（符合抗弯要求）。

2）抗剪强度计算

V=KVP=1.333×4880=6505.04N

τ=V/A=6505.04÷489=13.3N/mm2＜fv=115N/mm2。

3）挠度计算

ω=KWPl3/（100EI）=1.466×2440×4503÷100÷210000÷121800=0.13mm＜［ω］=l/400=450/400=1.13mm（符合挠度要求）。

4）支座反力计算

主肋的支座反力为R=2KVP+P=2×1.333×2.44+2.44=8.95KN

5）支撑梁的脚手架计算（梁中支顶杆按900计算）

φ48×3.5的钢管：

A=489mm2

i=15.8mm，l0=h+2a=900+2×250=1400（L0为立杆的计算长度，h为支架立杆的步距,h取900mm，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a取250mm）,λ=1400/15.8=89

查表得：

轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.667

每根立杆承受的荷载为8.95KN

允许承载力：

σ=N/Ψa=8950/（0.667×489）=27.44N/mm2