梁模板3Word文件下载.docx
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1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.39
非自定义:
0.28
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
梁两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.8）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝26.672kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.8]×
1＝24.908kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
26.672×
0.22＝0.133kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.133×
106/37500＝3.556N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
20.5×
2004/（100×
10000×
281250）＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
24.908×
0.2+0.437×
1.764×
0.2＝2.022kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.2＝6.668kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.2＝1.538kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.2＝5.125kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.022+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.4/2+0.5×
（0.8-0.2）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.2）+1.4×
max[0.4-0.4/2，（0.8-0.4）-0.4/2]/2×
1，6.668+0.9×
（0.3-0.1）×
0.4/2}=6.716kN/m
q2＝max[1.538+（0.3-0.1）×
（0.8-0.2）+（0.5+（24+1.1）×
0.2）×
1，5.125+（0.3-0.1）×
0.4/2]＝5.165kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
6.716×
0.42，0.5×
0.12]＝0.115kN·
σ＝Mmax/W＝0.115×
106/64000＝1.797N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.4，6.716×
0.1]＝1.631kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.631×
1000/（2×
80）＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
5.165×
4004/（100×
9350×
2560000）＝0.035mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.165×
1004/（8×
2560000）＝0.003mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.4，0.393×
0.4+6.716×
0.1]＝3.071kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.501kN，R2＝3.071kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.4+5.165×
0.1]＝2.361kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝1.28kN，R'
2＝2.361kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.113×
106/4490＝25.076N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.032kN
τmax＝2Vmax/A=2×
1.032×
1000/424＝4.868N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.034mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.469kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.469kN≤1×
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
计算简图如下：
R＝max[R1，R2，R3]=[0.469，5.135，0.469]=5.135kN，R'
＝max[R1'
，R2'
，R3'
]＝[0.4，4.121，0.4]=4.121kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.701×
106/4490＝156.227N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.381kN
3.381×
1000/424＝15.95N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝1.048mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
4、支座反力
支座反力依次为R1=6.888kN，R2=11.302kN，R3=9.992kN，R4=10.349kN，R5=10.23kN，R6=10.349kN，R7=9.992kN，R8=11.302kN，R9=6.889kN
八、立柱验算
立柱截面面积A（mm2）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.28×
0.8×
1.82/10＝0.082kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
0.8）+0.9×
1＝24.408kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.859+（0.3-0.1）×
0.4/2+0.9×
0.2）+0.9×
1]×
1，6.102+（0.3-0.1）×
0.4/2}=6.142kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝0.982kN，R2＝10.497kN，R3＝0.982kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×
（4-0.8）+Mw/lb＝max[0.982+0.9×
（0.75+（24+1.1）×
（0.8+0.4-0.4/2）/2×
0.8，10.497，0.982+0.9×
（0.8+0.8-0.4-0.4/2）/2×
0.8]+0.48+0.082/0.8＝11.08kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11079.737/（0.496×
424）+0.082×
106/4490＝71.014N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
由"
纵向水平钢管验算"
一节计算可知扣件最大受力N＝11.302kN
最大受力N=11.302kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
十、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝11.08/（1×
0.15）＝73.865kPa≤fak＝140kPa
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