内承重支模板方案.docx
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内承重支模板方案
SJSB2：
一般施工方案（措施）报审表
一般施工方案（措施）报审表
工程名称：
220千伏山海变电站土建工程编号：
SJSB2-SG01-
致浙江电力建设监理有限公司220千伏山海变电站监理项目部：
现报上220千伏山海变电站土建工程--配电装置楼内承重支模架工程施工方案（措施），请审查。
附件：
内承重支模架施工方案
施工项目部（章）：
项目经理
日期
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师
日期
总监理工程师审查意见：
监理项目部（章）：
总监理工程师
日期
注本表一式份，由施工项目部填报，监理项目部、施工项目部各存份。
220千伏山海变电站土建工程
内承重支模架施工方案
鼎天建设集团有限公司
220千伏山海变电站土建工程施工项目部
2014年9月
220千伏山海变电站土建工程
内承重支模架施工方案
审批页
批准：
年月日
质量审核：
年月日
安全审核：
年月日
编写：
年月日
一、工程概况
本工程拟建变电站为全户内布置，三层框架结构，自然地面标高7.25米,设计标高±0.000为6.80米，总建筑高度23.45m。
配电装置楼总建筑面积为5345.2㎡；室外工程包括场地平整、所区道路1660㎡、所区电缆沟道86m、事故油池1座、给排水工程、照明工程、采暖通风等。
工程由国网浙江省电力公司杭州供电公司建设、浙江华东建设工程有限公司勘察、杭州市电力设计院有限公司设计、浙江电力建设监理有限公司监理、浙江华成建设集团有限公司总承包。
二、编制依据
1、工程设计图纸及施工组织设计。
2、《建筑工程施工手册》。
3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）。
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》。
5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）。
8、《建筑结构静力计算手册》。
9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）。
10、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
三、指导思想与设计思路
本工程楼层结构设计基本属于常规支模。
对于常规支模，将采用扣件式钢管支撑体系施工。
1、支撑系统的确定：
a、根据本工程情况，主体结构模板支撑采用满堂式支撑系统。
支撑钢管立杆宜设置底座或垫板，纵横向设置相互垂直的水平拉杆及扫地杆（隔三布一），支撑系统两端设置剪刀撑。
为防止较大梁、柱炸模，部分柱梁支模用12螺杆对穿模板加强。
b、支模参数：
根据不同部位确定不同参数，见下述。
2、材料选择：
支模架采用Ф48x3.0mm钢管，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定；模板采用920㎜x1850㎜x15㎜九夹板及60×80木楞，采用12螺杆加山型卡进行加强；其中圆弧形的模板应根据施工图尺寸加工成适当的弧度，加工成型后分类堆放。
3、材料要求：
所选用材料应具有足够的强度，以保证模板结构有足够的承载力；有足够的弹性模量，以保证模板结构的刚度；模板接触混凝土的表面必须平整光洁；尽量选用优质材料，并能承受多次周转而不损坏。
搭设前要对钢管、扣件、模板、模档等材料进行检查验收，合格后方可投入使用，并按不同规格、品种分类堆放。
4、搭设要求：
搭设的基本要求为横平竖直，整体和局部结构清晰，连接牢固、支撑可靠、受载安全、不变形、不摇晃，有安全操作空间。
必须严格按施工组织设计和本专项方案进行操作。
在施工过程中，可根据实际情况对支模系统进行局部的调整，但必须征求技术负责人的同意，视情况调整方案并另行审批。
5、检查：
配料时要有放样图，支模前要有技术交底，明确搭设方式。
浇筑混凝土之前，要对模板系统作全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑混凝土。
浇筑过程中设专人随时观察模板系统的工作情况，如有异常，立即采取措施。
四、代表结构计算截面选择：
1、楼板截面选择：
本工程楼层现浇板厚120㎜，层高5.3m、5.7m。
以板厚120mm，层高5.7m进入设计计算。
2、梁截面选择：
本工程的现浇钢筋砼梁有300*600、300*650、300*700、300*1000、450*1400，以梁截面300*1000、450*1400，层高5.7m进入设计计算。
3、墙柱截面选择：
本工程的现浇钢筋砼柱截面较多，以柱截面600*800，层高按5.7m进入计算。
五、模板结构设计计算：
（一）、钢筋混凝土现浇板
板模板（扣件式）计算书
一、工程概况
新浇混凝土板特性
120
新浇混凝土楼板厚度（mm）
120
模板支架高度H（m）
6
模板支架的纵向长度La（m）
53
模板支架的横向长度Lb（m）
12
二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
900
纵横向水平杆步距h（mm）
1500
次楞布置方式
垂直于立杆纵向方向
次楞间距s（mm）
450
立杆间次楞根数
3
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.95
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a（mm）
50
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计纵向剖面图
模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
0.3
次楞（kN/m）
0.01
主楞（kN/m）
0.033
支架（kN/m）
0.15
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
30年一遇
0.4
0
城市
杭州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
1
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
10
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
封闭式
0
模板
1
0.28
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
15
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.4
模板弹性模量E（N/mm2）
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[0.3+（24+1.1）×0.12]×1.0+1.4×（1+2）×1.0=8.174kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×8.174×0.452=0.166kN·m
σmax=Mmax/W=0.166×106/37500=4.414N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×8.174×0.45=2.207kN
τmax=3Qmax/（2bh）=3×2.207×103/（2×1000×15）=0.221N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.677ql4/（100EI）=0.677×8.174×4504/（100×6000×281250）=1.345mm
νmax=1.345mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm
符合要求！
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
50×70
次楞材料自重（kN/m）
0.01
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
13
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.3
次楞截面抵抗矩W（cm3）
40.833
次楞截面惯性矩I（cm4）
142.917
次楞弹性模量E（N/mm2）
9000
计算简图如下：
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[（0.3+（24+1.1）×0.12）×0.45+0.01]+1.4×（1+2）×0.45=3.69kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×3.69×0.92=0.374kN·m
σmax=Mmax/W=0.374×106/40833=9.151N/mm2≤fm=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×3.69×0.9=2.076kN
τmax=3Qmax/（2bh0）=3×2.076×1000/（2×50×70）=0.89N/mm2
τmax=0.89N/mm2≤fv=1.3N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.521ql4/（100EI）=0.521×3.69×9004/（100×9000×1429170）=0.981mm
νmax=0.981mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm
符合要求！
4、支座反力计算
Rmax=1.25ql=1.25×3.69×0.9=4.152kN
六、主楞（纵向水平钢管）验算
主楞验算方式
二等跨连续梁
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×3
主楞材料自重（kN/m）
0.033
主楞截面面积（cm2）
4.24
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主楞截面惯性矩I（cm4）
10.78
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
计算简图如下：
主楞弯矩图（kN·m）
主楞剪力图（kN）
主楞变形图（mm）
计算简图支座反力依次为R1=5.463kN,R2=9.906kN,R3=5.463kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=0.705×106/4490=156.956N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2×2.877×1000/424=13.571N/mm2
τmax=13.571N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=1.276mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm
符合要求！
4、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,]=9.906kN
1.05×Rmax=1.05×9.906=10.401kN，10.401kN≤0.95×12.0=11.4kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
七、立杆验算
钢管计算截面
Ф48×3
截面面积A（mm2）
424
截面回转半径i（mm）
15.9
截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
1、长细比验算
h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.473
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.473×1500，1500+2×50]=2578mm
λ=l0/i=2578/15.9=163≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得φ=0.265
2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
ωk=0kN/m2
2）整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.4=0.28kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×（6-4）]=0.99
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.906+0.15×1.2×6=10.986kN
σ=1.05Nut/（φAKH）=1.05×10.986×103/（0.265×424×0.99）=103.691N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF（m2）
6.36
F=0.85AFωkla/La=0.85×6.36×0.28×0.9/53=0.026kN
N1=3FH/[（m+1）Lb]=3×0.026×6/[（34+1）×12]=0.001kN
σ=（1.05Nut+N1）/（φAKH）=
（1.05×10.986+0.001）×103/（0.265×424×0.99）=103.701N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
梁模板（扣件式）计算书（单独计算）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL2-4
新浇混凝土梁计算跨度（m）
12
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
450×1400
新浇混凝土结构层高（m）
6
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
375,525
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
1
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.4）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.4）+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.4]×1＝43.497kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.4]×1＝35.8kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.152+0.117×1.764×0.152＝0.103kN·m
σ＝Mmax/W＝0.103×106/37500＝2.734N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×35.8×1504/（100×10000×281250）＝0.044mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×43.497×0.15+0.45×1.764×0.15＝2.729kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×43.497×0.15+1.2×1.764×0.15＝7.495kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×35.8×0.15＝2.148kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×35.8×0.15＝5.907kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
40.83
小梁截面惯性矩I（cm4）
142.92
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.729+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.45/3+0.5×（1.4-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，7.495+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.45/3}=7.531kN/m
q2＝max[2.148+（0.3-0.1）×0.45/3+0.5×（1.4-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，5.907+（0.3-0.1）×0.45/3]＝5.937kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.531×0.452，0.5×7.531×0.32]＝0.339kN·m
σ＝Mmax/W＝0.339×106/40830＝8.3N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.531×0.45，7.531×0.3]＝2.259kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.259×1000/（2×50×70）＝0.968N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.937×4504/（100×9350×1429200）＝0.115mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.937×3004/（8×9350×1429200）＝0.45mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.531×0.45，0.393×7.531×0.45+7.531×0.3]＝3.874kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.188kN，R2＝R3＝3.874kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.937×0.45，0.393×5.937×0.45+5.937×0.3]＝3.054kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝1.889kN，R'2＝R'3＝3.054kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.138×106/4490＝30.701N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.575kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.575×1000/424＝7.431N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.055mm≤[ν]＝l/250＝375/250＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.613kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.613kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、2号主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
2号主梁自重忽略不计,计算简图如下：
R＝max[R2，R3]=[5.449，5.45]=5.45kN，R'＝max[R2'，R3']＝[4.414，4.414]=4.414kN
1、抗弯验算
2号主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.838×106/4490＝186.542N/mm2≤[f]=
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