倒虹吸应用Doc11.docx
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倒虹吸应用Doc11
塑钢缠绕管在过河倒虹吸工程中的应用
塑钢缠绕管由钢塑复合的异型带材经缠绕并挤出焊接而成。
以普通碳素结构钢带作为管材骨架加强筋,构成管材环刚度,以高密度聚乙烯作为钢带的包覆防腐及管壁材料。
带材之间以搭接并以塑料挤出焊接形式连接,焊接材料与管材相同。
塑钢缠绕管的摩擦系数是0.009~0.01,对管道水流的流动阻力影响比较小,管道形成沉淀污物相对较少。
我公司生产的塑钢缠绕管在过河倒虹吸工程中的应用实例有:
济南市小清河综合整治工程、临沂市沂河综合整治工程、潍坊市虞河景观工程等。
塑钢缠绕管在过河倒虹吸工程应用中应注意以下几点:
为抵御水流对管道的冲刷和防止漂管,管道基础应采用刚性基础设计;DN700塑钢缠绕管管基厚度不应小于200MM,混凝土标号不应小于C20;管体要做钢筋混凝土包覆,包覆厚度不应小于200MM,钢筋笼使用12MM螺纹钢间隔15CM绑扎,两端立井与管端包覆应浇筑为一体。
浅谈深沟大跨度倒虹吸压力管道设计
禄兴
(云南省昭通市水利水电勘测设计院)
摘要:
以礼河倒虹吸横跨以礼河河谷,两岸地形陡峭,山高谷深,地质情况复杂。
在设计中就倒虹吸稳定、水头损失、应力分析、结构及基区工程;倒虹吸;管道设计
1、前言
炉房水库是以农业灌溉为主,兼顾人畜饮水、发电等综合利用的中型水利工程。
水库灌区主要分布于金沙江干热河谷及以礼河河谷,倒虹吸是该引水工程中数量较多的一种建筑物。
以礼河倒虹吸位于渠系工程首部,其最大工作水头为647.931m,设计引水流量1.6m3/s,是灌区建筑物中难度最大的工程。
该工程修建成败是关系到灌区灌溉得到保证与否、以及整个工程投资效益具体实现的关键。
2、倒虹吸的总体布置
以礼河倒虹吸横跨金沙江一级支流以礼河,两岸地形陡峭。
轴线选择原则:
在地形、地质条件允许的情况下,倒虹吸的轴线尽可能与主河床正交,以减少建筑物的长度,降低投资。
为此初拟了两条轴线及长度,通过水力演算得到各种长度对应的上、下游水位值,并计算各种方案的工程量,通过方案比选和论证,选择出以下方案,其工程投资较省。
2.1、地形、地质条件
倒虹吸进口右岸地形坡度为26°~54°,中上部崩塌、错落等物理地质现象较发育,第四系堆积物厚6~15m,局部40m,下伏基岩为二迭系峨眉山玄武岩,岩体强至弱风化,节理发育,下部玄武岩裸露;出口左岸地形坡度20°~56°,大部分为第四系残坡积粘土含碎石覆盖,厚0.5~3.0m,下伏基岩及风化情况与右岸相同;河床部位宽约110m,河谷下部及河床为崩塌堆积,厚6~11m,深部为18~25m厚的冲洪积砂卵砾石层,下伏基岩为二迭系栖霞茅口灰岩及生物碎屑灰岩,局部溶沟、溶槽、溶隙较发育。
2.2、管身布置
根据地形、地质情况,两岸管身采用明管布置,坡度为15~54.5度。
跨河水平段在不影响河道安全渲泄洪水情况下,结合两岸交通要求采用跨河桥过河,在桥上铺设管道。
2.3、辅助工程设置问题
倒虹吸工程水源为炉房水库库水,泥沙含量虽少,但为尽量减轻泥沙对倒虹吸管的冲刷,在建筑物进口仍设置沉沙池及退水冲沙设施。
压力管道进口前设置工作闸门及拦污栅,以控制水流及防止飘浮物进入压力管道。
严防关闸断流或拦污栅被飘浮物堵塞时造成上游渠水漫溢,冲垮山坡,危急建筑物安全,在进口段设置溢流堰及泄水槽。
同时倒虹吸出口也需设消能池,以调整出口水流的流速分布使之比较均匀而平稳地流入下游渠道。
对于倒虹吸来说,设置通气孔也是一个重要措施。
一般倒虹吸通气孔主要用于稳压水流,防止气蚀,这些问题对于以礼河倒虹吸工程这种高水头、小流量的倒虹吸工程来说进口发生水跃尤其严重。
所以,以礼河倒虹吸更需设置通气孔。
倒虹吸管身较长,为了能进人检修并保证管内不淤,管身需设置进人孔,在跨河最低管段设置冲沙放水孔。
3、建筑物的选型
倒虹吸由进口段、管身段和出口段三部分组成。
3.1、进、出口建筑物
进口设长8m、宽4m的沉沙池,池底高程1971.62m,前用4m长八字形渐变段与渠道连接,在池身边墙高程1975.12m设6m长侧向WES型溢流堰,堰后为泄水陡槽。
在沉沙池设冲沙管引入泄水陡槽。
进水室前设拦污栅,栅后(压力管道进口前)设置工作闸门。
出口设长5m、宽1.5m的消力池,池底高程1894.18m,后用4m长八字形渐变段与下游渠道连接。
3.2、工作闸
工作闸设在进水室,为1.8×1.8m平板定轮钢闸门配快速启闭机,闸门的启闭轨道为垂直上下,闸室段长4.5m。
其作用是为了检修、清淤和临时停水;为较好地适应明渠与管身之间的过渡,采用闸底板高程与压力管道进口底齐平。
闸室均采用开敞式平底结构型式。
3.3、管身
倒虹吸管身常用的断面型式有:
圆形、箱形和直墙正反拱形等。
圆形管道与同样过水面积的箱形、拱形管道相比,其湿周小,水流摩阻力小,水流条件好,过水能力大,施工及焊接较为容易。
经综合分析,以礼河倒虹吸均采用圆形断面钢管露天铺设。
根据倒虹吸两岸坡地形及地质情况,压力钢管采用斜管布置。
为不影响以礼河宣泄洪水,并结合两岸群众交通需求,跨河采用长92m,宽5m的钢筋混凝土空心板梁桥渡管。
在与进出口建筑物及管身角度变化处采用3倍管径的转弯半径弯管与之相连。
倒虹吸钢管总长2185.514m。
管身共设31个伸缩节。
由于管线长、高差大,压力管道沿途设置了6个进人孔。
并在最低处设置φ500mm冲沙阀及冲沙放水管。
3.4、镇、支墩设计
受地形影响,管轴线在平面和纵断面上呈折线状,根据规范要求,管轴线在转折处设置封闭式镇墩,直管段长度大于100m时,中部增设一镇墩。
倒虹吸管沿线共布置30个镇墩,墩距52~87m。
在两镇墩之间每隔4~6m设一刚性鞍型支墩,支墩包角120°。
管身与支座间铺设6mm厚钢垫。
4、水力设计
4.1管径设计
水力设计是倒虹吸设计的基础,也是倒虹吸设计是否经济合理的关键。
合理选择水力设计的计算公式、各种设计参数及各项水头损失系数,是水力设计准确的关键。
倒虹吸最大工作水头647.931m,设计流量1.6m3/s,最大流量2.0m3/s,最小流量0.5m3/s。
按最经济的管径近似公式及经济流速公式计算:
及。
式中:
—最大流量;—设计流量;—设计水头;—经济流速,取3~5m/s。
根据计算结果比较,倒虹吸管径采用74cm。
4.2水头损失
沿程水头损失根据以下公式计算。
式中:
;;—设计管内径;—糙率,取0.012,;—水力半径;—平均流速。
局部水头损失根据以下公式计算:
式中:
—局部水头损失系数;—相应断面平均流速。
根据规范及工程类比,进、出口局部水头损失系数分别取0.1和0.4,渐变段水头损失系数取0.05,管身弯管水头损失系数,拦污栅水头损失系数取0.5,闸门槽水头损失系数取0.2。
经水力计算,倒虹吸总水头损失见表1:
表1 倒虹吸水头损失计算表
流量Q
(m3)/s
流速υ
(m/s)
沿程损失hf
(m)
沿程损失hj
(m)
总损失△h∑
(m)
2.0
4.65
76.17
3.27
79.44
1.6
3.72
48.75
2.09
50.84
0.5
1.16
4.76
0.2
4.96
扣除沿程及局部水头损失后,倒虹吸相应进出口水位见表2:
表2 倒虹吸进出口水位特性表
位 置
进 口
出 口
最高水位(m)
1975.12
1895.68
设计水位(m)
1946.32
1895.55
最低水位(m)
1900.64
1895.18
4.3通气孔设计
根据水力计算,倒虹吸进口最高水位与最低水位相差74.48m,为满足管身进口过小流量时有一定淹没水深,不形成真空,减小管身震动,需设置一深大于74.48m的进水池。
而根据当地的地形及地质条件,施工较困难,且工程造价高。
为了做到设计的安全可靠并节约投资,设计采用在倒虹吸管最低水位以上管顶背设长134.208m的通气主管,并沿斜管顶部每隔2m设一通气支管与主管管连接,以稳压水流,减小震动和气蚀。
通气管最小有效面积按近似公式计算:
。
式中—通气管进风量,近似取管内流量;—通气管流量系数,取0.7;—钢管内外压力差,取1kg/cm2;—安全系数,取3.5。
经计算,为安全考虑,通气管主管径取60cm。
通气钢管与主管采用孔径20cm的通气支管连接。
5、结构设计
5.1、管壁厚度
以礼河倒虹吸最大工作水头647.931m,压力钢管中上部选用Q235钢、下部选用16Mn钢制做。
采用以下公式计算管壁厚度:
。
式中—设计水头;—设计管径;—结构材料的容许应力,其中:
=1300kg/cm2,=1600kg/cm2;—焊接系数,取0.9。
经分段计算,管壁厚度结果为:
Q235钢压力管计算壁厚=6~14mm;16Mn钢压力管计算壁厚=14~20mm。
考虑到管壁受泥沙磨损、钢管锈蚀、制造不精确等因素,在计算壁厚的基础上再加2mm附加值,即Q235钢压力管结构壁厚为8~16mm;16Mn钢压力管结构壁厚为16~22mm。
5.2、应力分析
钢管的应力状态是三元的。
根据有关试验证明,对低碳素钢这类塑性材料,第四强度理论更符合实际,但与第三强度理论相比两种理论差别不大,第三强度理论偏于安全方面,对材料强度的控制我国多采用第三强度理论。
故对礼河特大型倒虹吸结构受力状态按第三向强度理论——最大剪切应力理论进行分析:
;;。
式中:
—轴向应力;—径向应力;—切向应力;、、—各方向剪应力。
经应力分析、计算,、、<(结构材料的容许应力)。
5.3、抗外压稳定校核:
除按强度和构造确定管壁厚度外,还需进行外压稳定校核。
以礼河倒虹吸为露天明管布置,在计算时选用管身只是承受均匀径向力作用下的抗外压稳定问题。
管身无钢性环,沿轴向可以自由伸缩,则管壁的临界外压采用公式:
。
分段计算临界外压力。
当外部大气压为1kg/cm2,安全系数=2,弹性模量=2.1×106kg/cm2,泊松比=0.25,则压力管道无钢性环的管壁能保持稳定的最小厚度为:
。
通过校核计算,管壁能保持稳定的最小厚度为 5.7(mm)。
设计管壁厚度大于抗外压最小厚度,倒虹吸钢管不需设置钢性环,在结构方面是稳定的。
6、结语
⑴以礼河倒虹吸工程工作水头是昭通市已建最大的一座倒虹吸,由于客观条件所限,水力计算均采用近似公式及系数;
⑵以礼河倒虹吸工程2001年3月动工兴建,2004年12月完工,目前其运行正常。
参考文献:
[1]王致祥,梁志钊,孙国模,文启鼎。
《管道应力分析与计算》,水利电力出版社(1983),67-81;
[2]《倒虹吸管》(灌区水工建筑物丛书),水利电力出版社(1983),253-256;
[3]《水电站建筑物》(水工设计手册7),水利电力出版社(1989),181-191。
编辑词条
倒虹吸管
科技名词定义
中文名称:
倒虹吸管
英文名称:
invertedsiphon
定义1:
敷设在地面或地下用于输送渠道水流穿过河渠、溪谷、洼地、道路的下凹式(U形)压力管道。
所属学科:
电力(一级学科);水工建筑(二级学科)
定义2:
产生虹吸作用的压力管道式的交叉建筑物。
所属学科:
水利科技(一级学科);水工建筑(二级学科);渠系建筑物(三级学科)
本内容由全国科学技术名词审定委员会审定公布
百科名片
用以输送渠道水流穿过河渠、溪谷、洼地、道路的压力管道。
常用钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土材料制成,也有用混凝土、钢管制做的,主要根据承压水头、管径和材料供应情况选用。
倒虹吸管由进口段、管身段、出口段三部分组成。
简介
倒虹吸管
invertedsiphon
用以输送渠道水流穿过河渠、溪谷、洼地、道路的压力管道。
常用钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土材料
倒虹吸管
制成,也有用混凝土、钢管制做的,主要根据承压水头、管径和材料供应情况选用(见彩图)。
倒虹吸管由进口段、管身段、出口段三部分组成。
从地下或敷设在地面穿过河渠、溪谷、洼地或道路的输水压力管道。
多采用钢筋混凝土管或预应力钢筋混凝土管,也采用混凝土管或钢管。
低水头时可用浆砌石管。
[编辑本段]
分段
倒虹吸管分为3个部分。
①进口段:
包括渐变段、铺盖和护底等防渗防冲设施、拦污栅、闸门、进水口等。
当含沙量大时还设沉沙池。
②管身:
断面多为圆形,也用矩形或直墙圆拱形。
可埋于地下,也可敷设于地面。
当管道跨越深谷和山洪沟时,可在深槽部分建桥,在其上铺设管道过河。
管道在桥头两端山坡转弯处设镇墩加强稳定,并于其上开设放水冲沙孔。
两岸管道仍沿地面敷设。
这类倒虹吸管又称桥式倒虹吸管。
③出口段:
设消力池,并与下游平顺连接。
倒虹吸管较渡槽造价低,施工简单;但水头损失较大,清淤较困难。
公元前180年在古希腊帕加马(今土耳其)建一座下凹深度超过200米、管径为30厘米的倒虹吸管。
据《后汉书》记载,中国在186年已建造使用倒虹吸管。
[编辑本段]
布置形式
根据管路埋设情况及高差大小,倒虹吸管有下列几种布置形式:
对高差不大的小倒虹吸管,常采用斜管式和竖井式。
高差大的倒虹吸管,当跨越干谷或山沟时,管道一般沿地面敷设,在转弯和变坡地段设置镇墩,其作用是连接和稳定两侧管道。
管道可埋设于地面以下(图a),也可敷设于地面或在管身上填土。
当管道跨越深谷或山洪沟时,可在深槽部分建桥,在其上铺设管道过河(图b)。
管道在桥头两端山坡转弯处设镇墩,
倒虹吸管
并于其上开设放水冲沙孔。
两岸管道仍沿地面敷设。
这类倒虹吸管又称桥式倒虹吸管。
根据过水流量大小、运用要求及经济比较,倒虹吸管可布置成单管、双管或多管。
设置双管或多管,可以轮流检修,不影响运行;小流量时,还可利用部分管路过水,以增加管内流速,防止泥沙在管中淤积。
管身断面形式有圆形、矩形及城门洞形等,其中圆形采用较多。
[编辑本段]
结构
倒虹吸管进口段一般包括渐变段、进水口、拦污栅、闸门、挡水墙等。
对含沙量多的渠道,还可在进水口前加设沉沙池。
为了渠道水位与管道入口水位在通过不同流量时良好衔接,可在管道进口前修建前池,或将管道进口底高程降低,并在管口前设斜坡段。
出口段一般设消力池,用以调整出口流速分布。
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设计
倒虹吸管的设计包括:
管路及进出口布置,管身及镇墩的形式选择,水力计算和结构设计。
由于倒虹吸管检修较困难,在设计中应注意为检修创造条件。
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历史
倒虹吸管有悠久的历史。
公元前180年在古希腊(今土耳其)帕加马曾建筑一座倒虹吸管,其下弯穿越河谷的深度超过200m,管径为30cm。
倒虹吸管在中国古代称为渴乌,公元186年在《后汉书》中已见记载。
中华人民共和国成立后,修建了大量倒虹吸管,在结构形式、用材、施工方法和制管工艺上有不少发展。
预应力钢筋混凝土管由于其承压较高,具有较高的抗裂性、抗渗性,故得到了推广。
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