主楼高模板支撑方案.docx
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主楼高模板支撑方案
安徽亚夏（宁国）总部大楼主楼
内
高
支
模
搭
设
专
项
施
工
方
案
和
计
算
书
巨匠建设集团有限公司
目录
一、工程概况
二、编制依据
三、施工部署
四、搭设注意事项
五、安全要求
六、脚手架整体倒塌应急预案
七、梁模板及钢管支撑设计承载力验算
八、立柱地基基础计算
九、柱模板设计并验算
主楼内模支撑搭设方案和计算书
一、工程概况
安徽亚夏（宁国）总部大楼主楼工程。
由巨匠建设集团有限公司组织施工，宣城市诚信工程建设监理有限责任公司监理，关大森担任项目经理，李雪潮担任技术负责人。
主楼工程建筑面积m2，框架结构，大空间，内高支模最高处高度为6.1m，主梁跨度7.45米。
其中：
1、框架柱柱网尺寸
本工程框架柱以方柱为主。
柱网间距较大，柱的载面尺寸为950×950。
2、框架梁及次梁主要的几何尺寸
框架梁有：
800mm×350mm
次梁有：
3、现浇板厚度为150mm
二、编制依据
1、依据的设计图纸及设计中的有关技术说明；
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011
三、施工部署
本工程设计梁断面尺寸具有种类多、变化大的特点，根据现场实际情况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手支撑体系，50×100mm木方夹钢管作搁栅，上铺30厚夹板的方法，梁侧模板采用十一夹板面层，50×100mm木方、中间夹Φ48×3.0mm钢管做背肋，Φ48×3.0mm钢管围檩、用16螺杆对穿夹牢。
梁、现浇板模板设计及支撑系统设计：
1）、支撑系统主要由Φ48×3.0mm钢管及50×100mm木方两部分组成，其中Φ48×3.0mm钢管材质符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。
2）、为便于工人操作，每根钢管的最大重量不应大于25Kg。
3）、采用可锻铸制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》JGJ22-85）的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时不得发生破坏。
4）、梁模采用组合胶合板，梁底宽250mm以上时用18mm胶合板加
木方作底模。
梁底宽≤250mm采用50mm厚松木板、现浇底板模采用多层板用50×100mm平直木方作垫楞，楞距250mm，模板安装顺序为：
梁底模---梁侧模---板底模。
5）、梁底立杆间距0.9×0.9m设置，板底立杆间距按0.9×0.9m设置，水平牵杆纵横向均按1.5m设置，其中离地200mm设一道扫地杆，在梁底或板底用50×100mm木楞底设一道承压杆。
除去扫地杆往上在第二道、第三道的纵横向杆件，在有框架柱的位置与框架柱进行刚性连接。
四、搭设注意事项
1、柱采用对拉螺栓对拉，柱断面小于等于700mm×700mm，中间用2根螺杆对拉。
2、柱箍采用双钢管（Φ48mm×3.0mm），间距同对拉螺杆。
3、层高6m以上时，满堂脚手架立杆间距900mm×900mm。
4、满堂脚手架搭设前在立杆下铺通长[16的槽钢或不小于5㎝×20cm宽厚的松木板做为垫板，距立杆底端200mm处满设双向扫地杆，步高1.5m，满堂脚手架在主梁下两侧立杆均设剪刀撑。
5、梁板跨度≥4m，模板应按要求起拱，起拱高度为全长跨度的2‰。
6、所有大梁截面高度h≥900mm，梁底钢管支撑搭设间距均为900×900mm进行大梁梁底钢管支撑间距搭设，梁底增设一根立杆用来增加立杆的刚性。
7、梁截面高度≤900mm梁底中间顶撑钢管优先采用对接钢管，如采用错接，必须采取相应加固措施。
8、梁截面高度≤900mm梁底中间顶撑与小横杆连接，应采用双扣件，防止小横杆下滑。
9、梁及现浇板的满樘脚手架需沿竖向和水平向按要求设置一定数量的剪刀撑。
10、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°～60°之间，水平投影宽度应不小于两跨或1.6米和不大于四跨或3.2米，斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60㎝。
11、满樘脚手架左右相邻立杆和上下相邻水平杆的接头应相互错开，并置于不同的构架框格内。
12、在脚手架底端100～300mm处一律布设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。
13、考虑施工便利，应先搭设梁底支撑钢管，而后搭设现浇板下钢管支撑。
14、为保证整体稳定性，梁底支撑和板底支撑钢管剪刀撑必须连在一起，不得将梁底支撑和板底支撑剪刀撑分开搭设。
15、大梁砼在浇筑过程中，砼在用泵管布料时，应沿梁方向每500高均匀布料一次，待砼振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相反每300高均匀布料一次，第二次砼振捣时，振动棒插入第一次砼内50～100mm（防止接缝处砼漏振，同时防止振动棒再次插入梁底，造成梁帮板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内砼浇至设计梁顶标高。
16、梁、板混凝土浇筑：
梁、板应同时浇筑浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。
梁和板连成整体高度的梁，允许单独浇筑，浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。
梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。
浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。
浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。
17、脚手架搭设完后砼浇注时应派专人进行脚手架的看护，如发现脚手架扣件松动、立杆变形或脚手架整体变形时应立即通知项目部，项目部应及时派人对脚手架进行加固，如果出现特别严重时上部砼浇注工作停止施工，待内脚手架加固完毕经项目部技术负责人和监理检查验收认为无任何安全隐患后，才可以进行上部砼浇注施工。
五、安全要求
1、进入施工现场人员必须穿戴好劳动保护用品并系牢。
2、凡属高空作业安装与拆除模板，应加强安全防护措施，必要时须搭设脚手架并设防护栏杆。
应尽量避免在同一垂直面上同时操作，必要时应搭设防护设施。
3、不得在脚手架上堆放大量模板等材料，在吊料转运平台下堆放材料应符合规定要求，使用吊机吊运材料时严禁超载并捆扎牢固。
4、安装模板所用的搭头、撑头必须钉牢，支撑必须稳固可靠，发现松散等异场情况应及时整修，严禁防倒塌事故。
5、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，禁止利用拉杆、支撑攀登。
支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。
拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放。
不准在已拆除支撑的模板上进行操作，防止因扶空、踏空而坠落。
6、支撑、牵杆等不得搭在脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1500mm高以上，以免碰头影响交通。
7、模板上有洞者，应在安装后将洞口盖好；砼板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好；施工孔洞，应随时盖好或加设围护，以防踏空坠落。
8、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上操作，拆除板模板时，应注意整块模板掉下，用定型模板做平台模板时，更应注意。
拆下模板随时清理运走，不能及时运走时，要集中堆放，并将钉子扭弯打平，以防扎脚。
高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。
9、所有电气设备和线路严禁乱拉乱接，在支撑材料上和地下潮湿施工时，应用36V低压电源等其它有效的安全措施，所有机电设备和手持电动工具均应设置漏电保护装置。
六、脚手架整体倒塌应急预案
一、目的
为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。
二、组织网络及职责
1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。
项目负责人任应急小组组长。
2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。
3、安全员负责组织人员救护伤员。
4、项目负责人负责与医院联系。
三、应急措施
1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。
2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。
3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。
4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。
5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。
四、应急物资
常备药品：
消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。
五、通讯联络
项目负责人：
关大森手机：
安全员：
冯立好手机：
技术负责人：
景潮军手机：
医院救护中心：
120匪警：
110火警：
119
六、注意事项
1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。
2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。
3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。
4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。
5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。
七、梁模板及钢管支撑设计承载力验算
梁段:
L1。
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.45
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
350×800
新浇混凝土结构层高（m）
6.1
梁侧楼板厚度（mm）
150
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.32
风压高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
125
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.182＝0.1kN·m
σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×20.5×1754/（100×10000×281250）＝0.036mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.91×0.18+0.437×1.76×0.18＝1.77kN
R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.18＝5.83kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×20.5×0.18＝1.35kN
R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.18＝4.48kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.77+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.35/2+0.5×（0.8-0.15）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.35/2，（0.9-0.45）-0.35/2]/2×1，5.83+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.35/2}=5.88kN/m
q2＝max[1.35+（0.3-0.1）×0.35/2+0.5×（0.8-0.15）+（0.5+（24+1.1）×0.15）×max[0.45-0.35/2，（0.9-0.45）-0.35/2]/2×1，4.48+（0.3-0.1）×0.35/2]＝4.52kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.88×0.92，0.5×5.88×0.122]＝0.51kN·m
σ＝Mmax/W＝0.51×106/64000＝7.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.88×0.9，5.88×0.12]＝3.211kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.211×1000/（2×60×80）＝1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.52×9004/（100×9350×2560000）＝0.78mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.52×1254/（8×9350×2560000）＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.88×0.9，0.393×5.88×0.9+5.88×0.12]＝6.05kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.13kN，R2＝6.05kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.52×0.9，0.393×4.52×0.9+4.52×0.12]＝4.65kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.69kN，R'2＝4.65kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.27×106/4490＝60.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.509kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.509×1000/424＝11.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.62kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.62kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.63+（0.3-0.1）×0.35/2+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.35/2，（0.9-0.45）-0.35/2]/2×1，5.34+（0.3-0.1）×0.35/2}=5.37kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.59kN，R2＝10.31kN，R3＝0.59kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.59+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.45-0.35/2）/2×0.9，10.31，0.59+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.9-0.45-0.35/2）/2×0.9]+0.07/0.9＝10.47kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝10470.29/（0.63×424）+0.07×106/4490＝55.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求
八、立柱地基基础计算
地基土类型
碎石土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝10.47/（1×0.15）＝69.8kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
九、柱模板设计并验算
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
KZ
新浇混凝土柱长边边长（mm）
950
新浇混凝土柱的计算高度（mm）
6100
新浇混凝土柱短边边长（mm）
950
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
柱长边小梁根数
5
柱短边小梁根数
5
柱箍间距l1（mm）
400
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×38.4＝18.66kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.66×0.242-0.121×0.71×0.242＝-0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/（1/6×400×152）＝7.83N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×38.4＝15.36kN/m
ν＝0.632ql4/（100EI）＝0.63×15.
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