正式外挑脚手架安全整改方案Word文档格式.docx
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三、施工安全措施
1、对进行外架整改的操作工人进行书面的安全技术交底。
2、临边及上架整改操作工人必须正确佩戴好安全绳和安全帽。
3、严禁高空抛物。
4、严禁穿拖鞋和酒后上班。
5、项目部及劳务公司安全员必须跟班检查整改。
附：
计算书融汇半岛八期中科项目部全文结束》》年3月2日安全性能验算验算因是外挑架未严格按方案进行搭设，现主要是进行加固处理，以减少工字钢后端的锚环所承受的拉力。
所以只是针对加固的钢丝绳进行荷载受力验算。
一、钢丝绳指标：
1、钢丝绳抗拉强度：
2、φ16钢丝绳截面面积：
3、φ16钢丝绳承受拉力：
二、其他指标：
1、操作人员：
2、扣件自重（平均）：
3、竹跳板：
4、8mm厚竹胶板：
5、直角扣件、旋转扣件抗滑力：
6、密目安全网重：
7、操作架施工活荷载：
8、恒载安全系数：
9、活荷载安全系数：
三、外架验算
一、立杆受力计算（工字钢悬挑上撑八层≤24m高双排钢管架）：
1、恒载计算：
（1）立杆自重：
（2）大横杆自重：
（3）小横杆自重：
（4）扣件自重：
（5）竹跳板自重：
（6）8mm厚竹胶板自重：
（7）密目安全网自重：
注意：
1）操作架每跨24m高段内只允许两步架铺设竹跳板和施工作业活荷载；
立杆承受恒载合计：
立杆恒载安全系数取：
立杆恒载计算值：
2、施工活荷载计算：
（1）人+货物：
（2）活荷载安全系数取：
（3）活荷载计算值：
（4）恒载+活载计算值：
P2＝根据钢丝绳受力按最不利因素如下简图考虑：
N=
12、79*
3、5+
2、3*
12、97/
3、5*COS50=
33、116KN=33116N＜N所以，通过验算，采用φ16钢丝绳进行加固处理符合安全规范。
对现场搭设的外挑1100，锚环至支座距离为1000的验算材质要求及相关计算参数
一、钢管采用外径48mm，壁厚
3、5mm的焊接钢管，外架立杆、大横杆、剪刀撑、小横杆、连墙杆等均应横平竖直，斜杆斜度一致。
钢管不得锈蚀、弯曲、凹陷、扁口等缺陷，钢管上严禁打孔，端口平整。
钢管截面特性：
截面积A=
4、89cm2，惯性矩I=
12、19cm4，截面模量W=
5、08cm3，回转半径i=
1、58cm，每米长
3、84Kg/m，钢管抗弯、抗压、抗拉强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=
2、06105N/mm2。
脚手板、纵向横向水平杆受弯构件容许挠度[v]=1/150与10mm，悬挑受弯构件[v]=1/400。
立杆容许长细比[λ]=210
二、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
扣件不应有裂纹、气孔、疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。
扣件表面应除锈并刷土红色防锈漆。
扣件自重标准值：
；
扣件抗滑承载力设计值
8、0KN。
验算内容：
1、验算小横向水平杆抗弯强度及挠度；
2、验算大横向水平杆抗弯强度及挠度；
3、验算扣件的抗滑承载力；
4、立杆稳定验算；
5、连墙件验算；
6、工字钢承载力验算。
、验算小横向水平杆抗弯强度及挠度：
作用于小横向水平杆的线荷载标准值：
qk=（3+0、35）0、75=
2、51KN/m作用小横向水平杆线荷载设计值：
q=
1、4
30、75+
1、
20、3
50、75=
3、47KN/m抗弯强度：
σ=Mmax/W=qlb2/（8W）=
3、4
71、052106/（
85、08103）=
94、1N/mm2<
f=205N/mm2挠度：
v=5qklb4/（384EI）=
52、5110504/（38
42、06105
12、19104）
=
1、58mm<
lb/150=7mm结论：
满足要求！
、验算大横向水平杆抗弯强度及挠度:
由小横向水平杆传给大横向水平杆的集中力设计值：
F=0、5qlb（1+a1/lb）2=0、
53、4
71、05（1+0、3/
1、05）2=
3、00KN由小横向水平杆传给大横向水平杆的集中力标准值：
F=0、5qklb（1+a1/lb）2=0、
52、5
11、05（1+0、3/
2、17KN抗弯强度：
σ=Mmax/W=0、17
53、01、5106/（
5、08103）=155N/mm2<
v=
1、146Fkla2/（100EI）=
1、14
62、1710315003/（1002、06105
12、19104）=
3、34mm<
la/150=10mm结论：
、验算扣件的抗滑承载力:
纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：
R=
2、15F=
2、15X3=
6、45KN<
Rc=8KN结论：
、立杆稳定验算:
a、验算长细比：
立杆计算长度lo=kμh立杆计算长度附加系数：
k=
1、155（见规范
5、3、3）计算长度系数：
μ=
1、5（查规范表
5、3、3）lo=kμh=
1、15
51、5180=3
11、85长细比λ=l0/i=3
11、85/
1、58=197<
[λ]=210此时φ=0、186b、计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩Mω（立杆稳定的验算部位取立杆的底部，基本风压取ω0=0、4KN/m2）作用于脚手架上的水平风荷载标准值：
ωk=0、7μZμSω0风压沿高度变化系数μZ取
1、95脚手架风荷载体型系数μS=
1、3φ挡风系数φ取0、868则μS=
1、3φ=
30、868=
1、1284ωk=0、7μZμSω0=0、
71、9
51、128
40、4=0、6161KN/m2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩Mω：
Mω=0、8
51、4ωklah2/10=0、8
51、
40、616
11、
51、82/10=0、3563KN、mc、算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值：
脚手架结构自重标准值产生的轴向力：
NG1K=HSgk=[H]/（1-0、001[H]）
gk=18/（1-0、00118）0、1248=
2、29KN构配件（脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网）自重标准值产生的轴向力：
NG2K=0、5（lb+0、3）laΣQp1+ΣQp2la+Qp3la[18]=0、5（
1、05+0、3）
1、5
40、35+
10、1
41、5+0、00
51、518=
1、76KN（说明：
ΣQp1为四层竹串片脚手板自重标准值ΣQp1=
40、35KN/m2ΣQp2为栏杆、挡板自重标准值，对一个施工作业层ΣQp2=
10、14KN/mQp3为密目式安全网自重标准值Qp3=0、005KN/m2）施工荷载标准值产生的轴向力总和：
ΣNQk=0、5（lb+0、3）laΣQk=0、5（
1、53=
3、04KN（说明：
Qk为施工均布活荷载标准值，一个施工作业层ΣQk=13KN/m2）组合风荷载时N=
1、2（NG1K+NG2K）+0、8
51、4ΣNQk=
1、2（
2、29+
1、76）+0、8
43、04=
8、48KNd、不组合风荷载时，立杆段轴向力设计值N：
1、2（NG1K+NG2K）+
1、4ΣNQk=
1、76）+
9、12KNe、立杆稳定验算组合风荷载时：
N/（φA）+Mω/W=
8、48103/（0、186489）+0、3563106/（
5、08103）=
93、23+
70、14=1
63、37N/mm2<
f=205N/mm2不组合风荷载时：
N/（φA）=
9、12103/（0、186489）=
100、27N/mm2<
f=205N/mm2结论：
、连墙件验算：
a、扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按18m考虑，基本风压0、4KN/m2。
ωk=0、7μZμSω0=0、
40、4=0、6161KN/m2连墙件的轴向力设计值：
Nl=Nlω+N0=
1、4ωkAω+5=
40、6161
21、8
31、5+5=
18、97KN<
4Rc=32KN（N0为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力取N0=5KN）b、连墙杆稳定承载力验算杆件的两段采用直角扣件分别连于脚手架及附加的墙内、外侧短钢管上，因此连墙件的计算长度可取脚手架离墙的间距，即l0=0、7m长细比λ=l0/I=0、7100/
1、58=44[λ]=150φ=0、912Nl/（φA）=
18、97103/（0、912489）=
42、54N/mm2<
f=205N/mm2结论：
、16号工字钢承载力验算：
上图中N1=N2=
9、12KN工字钢最大弯矩：
M=N
11、1+N
20、2=
9、1
21、1+
11、85kNm16号工字钢抗弯强度验算：
σ=M/γW≤f工字钢截面发展系数γ=
1、05见钢结构设计规范
4、1、1W=[BH3-（B-b）h3]/6H=[160388-（88-6）（160-
9、92）3]/（6160）=、4σ=M/γW=/（
1、05、6）=
80、56<
f=215强度满足要求。
16号工字钢抗剪强度验算τ=VS/Itw≤fvV=4X
10、11=
40、44KNI=[BH3-（B-b）h3]/12=[160388-（88-6）（160-
9、92）3]/12=、8τ=VS/Itw=
40、4410002610/（、86）=
1、57<
fv=125满足要求。
￠16钢筋锚环验算锚环单侧所受拉力N2N*1=MN=M/2=
11、85/2=
5、925KN=5925N锚环能承受的拉力f=205*
3、14*8*8=41196N＞N=5925N满足要求。
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