高支模方案Word下载.docx

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φ48

0.0384kn/M

枋木力学性能表

性能

名称

宽度（mm）

高度（mm）

抵抗矩（mm3）

极限抗弯强度（KNm）

极限抗剪强度（Kn）

单枋

80

8.53*104

1.1

5.97

双枋

160

17.1*104

2.2

11.9

叠枋

34.1*104

4.4

3.1模板体系设计

门架采用满堂式搭架，架距为600mm（梁）、600mm（板），搭设在混凝土垫层地面

，并在架底铺设木枋或木板作垫脚。

相邻门式架用剪刀撑和水平加固杆进行竖向拉结，以加强门架的整体刚度。

其竖向间距1.2~2.0m，横向间距0.6~1.2m,且不少于两道。

另外梁板受力薄弱处视情况加设单支顶以保证门架系统的牢固及稳定。

对于本层层高5.3m的梁板，使用2个1.9m门架加一个0.8~1.2m门架和一个500~700mm的顶托组合，调节顶托至梁、板的底模位置所需标高后安装龙骨。

上层为密排，间距为300mm，龙骨应通线找平后才铺设底模。

对于跨度大于4m的板和梁，以及悬臂跨度大于2m的梁，模板应起拱，起拱高度宜为跨度的2%。

或按设计要求，对于梁高大于700mm的梁，在中部每隔500mm用穿墙螺丝固定，以防爆模。

4、施工方法：

4.1模板搭设

门架先沿主梁离柱边200mm开始排第一只架，间距600mm摆放。

边排边上斜拉杆，排至梁另一边的支承柱（或剪力墙）边时，如果离支承柱（或墙）距离大于400mm时，要在柱边（或墙）出200mm加一个门架，并要用拉杆连接在相邻的架上，扎三度固定。

第一层架顶铺设临时托脚板后，再架设上层门架，然后加顶托，大致调评在顶托后放木枋。

中层木枋沿门架方向排，顶层木枋垂直梁放置。

其间距可以根据梁尺寸而定，铺梁底板，调顶托至预定高度水平（或合梁拱要求）。

固定梁底板再装梁侧模板，设压脚板再定侧板支撑，当梁高小于700mm时，用旧板加两道斜撑。

斜撑与水平面夹角均为450。

楼面模板安装时门架从梁中出900mm开始排列，排距为900mm一个门架满排。

然后上顶托，放木枋调平、铺板固定。

支撑体系要求在下层楼板在上600mm的位置每排列门架用四形扣一道纵向钢管拉杆，横向每1.8m一道与纵向钢管扣紧，在顶层架顶下500mm纵横各扣一道钢管拉杆，纵横钢管交接处用钢管扣扣住。

在第一层门架横杆中间处用一道通长钢管与门架相扣，这样整个支撑高度有三道水平拉杆，水平拉杆通长顶柱。

故可以保证整体性与稳定性。

在悬臂处的模板体系要另作加固处理。

在最外部柱450交叉剪力撑，剪力撑底部顶到楼面。

（具体安装方法详见附图）

4.2混凝土浇筑

由于墙柱与梁板砼强度不同，为保证工程质量，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拔开，振动时得用振动棒撬住模板或钢筋振动。

在浇捣楼面砼过程中要安排一名专职施工员进行跟班。

在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，特别是门式钢架有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。

如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。

4.3模板拆除

非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度值不低于1.2Mpa；

承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示：

结构名称

结构跨度（M）

达到砼标准强度的百分率（%）

板

≤2

50

＞2，≤8

75

梁

≤8

＞8

100

梁悬臂构件

＞2

拆模顺序为：

后支先拆、先支的后拆、先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始分别拆向两端，拆模时不要用力过猛，过急，拆下来的木料要及时整理运走，按规格分类堆放整齐。

5、计算说明

5.1荷载计算：

5.1.1施工荷载重量：

18厚夹板（915×

1830mm）：

0.12kn

2000mm枋木：

0.055kn

钢筋砼：

24KN/m3

钢顶托：

0.07KN/件

门式钢顶架：

详见第3点材料表中说明

施工活荷载：

4KN/m2

5.1.2施工荷载计算：

本荷载计算是根据设计图以最大板厚160mm及梁截面300×

800mm为本方案模板方案安装体系为依据，楼板以m2、梁以每m进行计算，具体荷载计算如下：

1梁钢筋砼：

0.3m×

0.8m×

2524KN/m3×

1.2=7.2KN/m

2施工活荷载：

q=①+②=8.6KN/m

5.1.3查设计手册松木强度、弹性模量如下：

顺纹抗压：

fc=10N/mm2

顺纹抗剪：

fv=1.4N/mm2

抗弯：

fm=13N/mm2

弹性模量：

E=9000N/mm2

5.2梁底模计算

5.2.1抗弯承载力验算：

（按搭设梁底模骨间距为350mm）

按简支梁计算

M=1/8×

ql2=1/8×

5.9×

0.352=0.17kn

σ=M/W=0.17×

106/（bh2/b）=0.17×

106（350×

182/6）=9.0N/mm2（夹板）

5.2.2抗剪强度验算：

V=1/2ql=1/2×

11×

0.35=1.925KN

t=3×

v/2bh=3×

1.925×

103/2×

350×

18=0.45N/mm2<

1.25N/mm2

5.3梁底枋木验算：

施工总荷载为：

q1=q+梁底侧板重+梁两侧砼及活荷载

1每米梁及活荷载：

q=8.6KN

2每米梁侧、底模板重量：

（0.3×

1+0.25）×

1.2×

0.12=0.12

3梁侧木枋按＠250一道：

2道×

0.40.0275kn/m×

1.2=0.053kn

4梁侧Φ48水平钢管：

2条×

1道×

0.0375kn/m×

1.2=0.18kn

5梁侧300mm楼板砼：

0.3×

1×

25×

2=5.4kn

6梁侧300mm楼板活荷载：

4×

1.4×

2=3.36kn

7梁侧300mm模板重量：

0.2kn

q1=①～⑦=20.34kn/m

按荷载分布在梁面枋为0.35m的宽度内侧：

P=q1×

0.35=7.12kn,

把P化为线荷载为q2=7.12kn/0.3m=23.73kn/m；

按梁面枋布置支点如图：

Mmax=0.125×

qc（la-c）

=0.125×

23.73×

0.25×

（0.45×

1.2-0.3）=0.178

υ=0.5q2c=0.5×

0.25=2.97kn

枋木抗弯矩（80×

2000）

W=1×

bh2/6=80×

802/6=8.53×

104mm2

查设计手册枋木强度：

fm=13N/mm2

σ=Mmax/w=0.178×

106/8.53×

104=2.09N＜13N/mm2（可）

τ=3×

υ×

103/（2bh）=3×

2.97×

103/（2×

80）=0.70＜1.4（可）

按梁中枋木布置支点如图:

Mmax=pa=3.12×

0.30=0.936

σ=Mmax/w=0.936×

104=10.97＜13N/mm2（可）

v=3p/2=3×

3.12/4.68

v×

4.68×

80）=1.09＜1.4（可）

5.4楼板底模：

恒荷载：

0.16×

1m×

25kn/m3=4kn/m2

活荷载：

4kn/m2

总荷载：

4kn/m2×

1.2+4kn/m2×

1.4=10.4kn/m2

楼板底模：

10.4×

4002=0.208×

106

σ=M/w=0.208×

106（bh2/6）=12.04<

fm=34.1N/mm2（夹板）

v=0.5ql=0.5×

0.35=1.837

103（2bh）=3×

1.837×

103（2×

300×

18）=0.51<

1.25（可）

楼板模面枋：

受力荷载详见附图

p=10.4×

0.40=4.16kn；

化为线荷载：

4.16/1.0=4.16kn/m

具体枋木受力情况如图：

M=1.8×

ql2=0.125×

4.16×

1.2=0.75kn

σ=M/w=0.75×

106/（bh2/6）=0.75×

106/（80×

802/6）=8.78<

1.2=2.496

τ

=3×

2.496×

80）=0.585<

1.4（可）

5.5根据厂方提供的技术资料门式钢管脚手架符合支顶要求；

5.6钢管脚手架稳定性性验算：

Nd=ΨAF=0.4316×

489×

205N/mm2=40.7kn（一榀）

5.5.1梁部位门式钢架支撑间距为＠600

NQik=（20.34+0.3×

2+0.3×

2）×

0.6=25.02

N=1.2（NGK1+NGK2）H+NQik

=1.2（0.224×

2+0.12+0.07×

2+0.0375×

6）×

1.7+25.02

=26.92KN<

40.7KN（符合要求）

5.5.2楼板部位门式钢架支撑间距＠900

0.9=37.53KN

1.7+37.53

=39.43KN<

6、安全措施：

6.1工程施工前应组织成立质量、安全管理小组负责对整个工程的的模板支撑的监督管理工作。

6.2施工前组织施工有关人员进行模板安装、拆除、砼浇筑等有关的安全、技术交底。

6.3模板安装在完成每一道工序时，应由有关部门检查、验收合格，并填写好验收记录后，方可进行下一道工序的施工。

6.4遇上六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。

6.5安装与拆除5M以上的模板，应搭接脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

6.6支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。

拆模、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而附落。

6.7砼浇筑时应遣派专职的安全员对支撑的模板及其支顶架的变形情况，如发现有异常，应立即停止施工，待确定不安全威胁的情况解除后方可进行正常施工。

6.8梁板砼浇筑时，要控制好楼面上的施工活荷载，如：

砼倾落度、移摆砼泵管等操作，尽量减少其对模板支撑的冲击而产生失稳。

7.计算书

7.1楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为5.3米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度b=1.20米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=2.10米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用

42.7×

2.4mm钢管，立杆加强杆采用

26.8×

2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离300mm。

梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。

梁顶托采用80×

80mm木方。

1——立杆；

2——立杆加强杆；

3——横杆；

4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

图2模板支架示意图

一、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.100×

0.200×

0.300=1.506kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.340×

0.300=0.102kN/m

（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×

0.300=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×

（1.506+0.102）+1.4×

0.600=2.770kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图（kN.m）

木方变形图（mm）

木方剪力图（kN）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.370kN

N2=3.304kN

N3=2.804kN

N4=2.804kN

N5=3.304kN

N6=1.370kN

经过计算得到最大弯矩M=0.350kN.m

经过计算得到最大支座F=3.304kN

经过计算得到最大变形V=1.3mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×

8.00×

8.00/6=85.33cm3；

I=8.00×

8.00/12=341.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.350×

106/85333.3=4.10N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

1.953/（2×

80）=0.458N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=1.3mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

二、楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）

经过计算得到最大弯矩M=1.101kN.m

经过计算得到最大支座F=12.230kN

经过计算得到最大变形V=2.4mm

顶托梁的截面力学参数为

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.101×

106/85333.3=12.90N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

6637/（2×

80）=1.556N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=2.4mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架（MF1217）1榀0.205kN

交叉支撑2副2×

0.040=0.080kN

水平架5步4设0.165×

4/5=0.132kN

连接棒2个2×

0.006=0.012kN

锁臂2副2×

0.009=0.017kN

合计0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

剪刀撑采用

2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tg

=（4×

1.950）/（4×

2.100）=0.929

2×

0.015×

（4×

2.100）/cos

/（4×

1.950）=0.044kN/m

水平加固杆采用

2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.015×

（1×

2.100）/（4×

1.950）=0.004kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

（1×

0.014+4×

0.014）/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.115kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.344kN/m。

2托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力4.380kN，4.380kN

第2榀门架两端点力12.230kN，12.230kN

第3榀门架两端点力12.230kN，12.230kN

第4榀门架两端点力4.380kN，4.380kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=24.460kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.344kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载，NQ=24.460kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=5.3m。

经计算得到，N=1.2×

0.344×

5.300+24.460=26.645kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=26.65kN；

　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中

——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，

=0.349；

　　k——调整系数，k=1.13；

　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.55cm；

　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.32cm4；

　　h0——门架的高度，h0=1.93m；

　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.19cm4；

　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.04cm2；

　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；

　　A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.08cm2；

　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

经计算得到，Nd=43.499kN。

立杆的稳定性计算N<

Nd,满足要求!

7.2梁模板门式脚手架支撑计算书

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=2.10米。

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.2×

25.500×

0.120×

0.500×

0.300=0.551kN。

一、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。

q1=25.500×

0.700×

0.300=5.355kN/m

0.300×

（2×

0.700+0.400）/0.400=0.459kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

（5.355+0.459）+1.4×

0.600=7.817kN/m

N1=2.114kN

N2=2.114kN

经过计算得到最大弯矩M=1.023kN.m

经过计算得到最大支座F=2.114kN

经过计算得到最大变形V=4.5mm