涤纶半消光FDY丝毕业设计.docx
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涤纶半消光FDY丝毕业设计
第一章绪论
涤纶是世界产量最大，应用最普遍的合成纤维品种，目前涤纶占世界合成纤维产量的60%以上。
大量用于衣料、床上用品、各类装饰布料、国防军工特殊织物等纺织品和其他工业用纤维制品，如过滤材料、绝缘材料、轮胎帘子线、传送带等。
涤纶纤维是所有纺织纤维中加工总量最多的化纤品种，开发不同化品种。
提高产品附加值，提高企业经济效益，对整个化纤工业的阻碍相当重要；产品不同化是涤纶的进展方向，而中国的涤纶纤维生产企业也正是沿着那个方向进展，因此涤纶行业还有专门大的开发潜力。
2007年1～11月，中国涤纶纤维制造行业实现累计工业总产值242,668,873千元，比上年同期增加了%；实现累计产品销售收入236,413,801千元，比上年同期增加了%；实现累计利润总额4,987,999千元，比上年同期增加了%。
2020年1～5月，中国涤纶纤维制造行业实现累计工业总产值104,924,069千元，比上年同期增加了%；实现累计产品销售收入101,674,711千元，比上年同期增加了%；实现累计利润总额1,495,129千元，比上年同期下降了%。
微细旦纤维56dtex／72f涤纶FDY具有天然丝的柔软手感，其织物轻薄、柔软，透气性、悬垂性好，具有独特的风格，可作为仿真丝材料，市场前景较好。
第二章生产方式及工艺流程
第一节生产方式
本设计引用日本帝人TMTATI615—12的设备，采纳熔体直纺生产半消光FDY丝。
第二节生产能力
生产能力为涤纶FDY丝10000t/年，生产规格为56dtex/72f。
第三节工艺流程
涤纶FDY纺丝卷绕工艺流程：
PET熔体→过滤器→增压泵→纺丝箱体→油嘴上油→预网络器→第一热辊（GR1）→第二热辊（GR2）→网络器→卷绕头
第三章原料、中间样品、成品丝指标
第一节PTA进厂质量指标
表3-1PTA的质量指标
序号
项目
控制指标
1
PH值
≤10
2
酸值
675±2mgKOH/g
3
水含量
≤%（wt%）
4
灰份含量
≤15ppm
5
铁含量
≤2ppm
6
4-羧基苯甲醛（4-CBA）
≤25ppm
7
堆积密度
≥0.910kg/l
8
粒径分布
通过44ｕm孔径
5-25%
通过150ｕm孔径
55-85%
通过210ｕm孔径
85-99%
通过300ｕm孔径
≥98%
9
外观
白色粉末，流动性好
注：
乙二醇进厂要求水含量≤%（wt%）
第二节中间样品操纵指标
表3-2间样品的各项指标
0
取样地点
分析项目
控制指标
1
11-V01
锑含量%
含量%
69-72
3
12R01（一酯化）
酸值mgKOH/g
40-63
皂化值mgKOH/g
530-570
4
13R01（二酯化）
酸值mgKOH/g
14-25
皂化值mgKOH/g
535-555
5
15R01（预缩聚）
特性粘度dl/g
M±
羧端基mol/t
35-60
6
13-L01（塔顶水）
PH
4±2
7
塔底EG
水含量wt%
≤5
8
10%Ti02悬浮液
含量%
10±2
9
塔顶水
EG含量%
≤1
注：
M=
第三节生产出的切片质量指标
表3-3切片的质量指标
项目
优级品
一级品
合格品
特性粘度/dl/g
M1±
M1±
M1±
熔点/℃
M2±2
M2±2
M2±3
羧基含量/mol/t
M3±4
M3±4
M3±5
色度L值
≥78
≥75
≥70
色度b值
M4±2
M4±3
M4±4
凝聚粒子/个/kg（≥10um）
≤
≤
≤
水分（质量分数）/％
≤
≤
≤
异状切片（质量分数）/％
≤
≤
≤
粉末mg/kg
100
100
100
Ti02含量（质量分数）/％
M5±
M5±
M5±
灰分（质量分数）/％
≤
≤
≤
铁含量mg/kg
2
4
65
二甘醇含量/％
M6±
M6±
M6±
备注：
一、M1为粘度中心，当采纳苯酚：
四氯乙烷=1:
1（质量比）做溶剂时，（半消光）M1=，采纳其他溶剂那么需另行确信中心值。
二、M2为熔点中心值，M2=260
3、M3为端羧基中心值，M3=21
4、M4为b值中心值，用亨特色度系统表示，半消光切片M4=4，有光切片M4=1。
五、切片中Ti02含量中心值，M5=，对有光聚酯切片的考核由供需两边确信。
六、M6为切片中二甘醇含量中心值，M6=，以上指标的中心值一经确信，不可任意变更，如因原料、生产工艺发生重大转变或用户要求可作适当调整，需报经公司批准后变更。
第四节成品丝指标
表3-456dtex/72f涤纶FDY质量指标
项目
参数
线密度/dtex
断裂强度/（cN/dtex）
断裂伸长率/%
条干不匀率/%
沸水收缩率/%
染色均匀度/级
≥4
第四章熔体的制备
第一节要紧原料及设备
PET熔体特性粘数（0．645±0．014）dL／g，熔点大于等于256℃，端羧基（30±5）moL／t，乙二醇质量分数（1．2±0．3）％，二氧化钛质量分数％～％。
第二节二氧化钛
PET分子量直接阻碍其纺丝性能和纤维的物理机械性能，随着Ti02，添加量增加，PET的黏度有明显的下降。
这主若是因为Ti02粒子分散在PET切片中，破坏了分子的规整性，降低了大分子之间的作使劲，使熔融进程中PET聚合物的黏度下降。
为保证取得较好的纤维力学性能，Ti02在纤维中的添加量要适当。
纤维中Ti02的添加量视其消光程度而定。
半消光纤维添加Ti02%
第三节熔体输送温度
在FDY生产中通常采纳低温输送、高温纺丝，熔体输送温度越高，特性粘数降越大，可纺性变差；熔体温度太低，流变性能变差。
为提高可纺性，应使进入纺丝箱体的熔体温度和箱体温度尽可能接近。
熔体输送温度直接阻碍熔体在管道中的流变性能、熔体的质量。
熔体输送温度太高，熔体在输送进程中容易产生降解，可纺性变差，同时产生难以着色的高聚物，使丝束染色时显现浅色星斑；假设熔体输送温度太低，熔体的流动性能差，熔体在管道中层流现象严峻，致使熔体质量不均匀，一样使丝束在染色进程中染色均匀性差，显现同一条生产线位与位之间、锭与锭之间的染色深浅不一。
本装置的熔体温度要紧与装置负荷、熔体输送管线的热媒温度、换热器后熔体温度有关。
装置负荷每增加或减少20t时，主管线熔体温度上升或下降约1℃。
当装置负荷转变超过30t时，各FDY品种显现不同程度的染色变浅现象，随着线密度的降低色差越明显。
熔体输送管线上的热媒温度，原那么上在确保熔体有专门好流动性的同时尽可能低，直纺生产熔体主管线热媒温度一样操纵在278～284℃为宜。
熔体在输送进程中通过增压泵后，压力急剧上升，大部份动能转化为热能，使熔体温度上升2～4℃。
为了对熔体温度进行有效调剂，使熔体进入纺丝箱体时尽可能与纺丝箱体温度一致，在每条纺丝线的增压泵后，均设有一台熔体热互换器，来调剂熔体温度。
每台熔体热互换器都有一套单独的液相热媒循环系统，热互换器后熔体温度通常维持在285～292℃。
熔体热互换器为静态混合器型，在对熔体温度调剂的同时可对熔体进行充分混炼，使熔体得以充分混合，提高熔体质量的均匀性，从而提高染色均匀性。
换热器后熔体温度高低对成品的染色性能有着重要阻碍。
纺丝品种不同，换热器后操纵温度不同，丝条纤度或单丝纤度越细，换热器后温度要求越高。
熔体输送管道较长，为了减少熔体在输送进程中的降解，操纵输送温度和停留时刻显得尤其重要。
生产品种和纺丝速度确信以后，熔体在输送管道内的停留时刻就确信下来，而无法改变，所能操纵的参数只有输送温度。
关于细旦丝，要求熔体在输送进程中降懈程度越小越好，也确实是熔体输送温度尽可能降低，可是输送温度太低，会使熔体粘度增大，造成熔体输送不均匀，对纺丝不利，因此咱们把熔体输送温度操纵在285℃，使熔体到纺丝箱体前操纵在286～288℃，熔体粘度降小于，大体上知足纺丝的要求。
第四节熔体停留时刻
熔体停留时刻是阻碍其粘度降的要紧因素，受热降解的限制。
表示熔体热降解度的方式是特性粘数降。
当特性粘数降大于等于0.02dL／g时，纺丝断头增加。
操纵熔体停留时刻，降低特性粘数降，以提高满卷率。
依照生产体会，熔体停留时刻小于30min的生产线，其满卷率较为理想。
第五节箱体入口压力
熔体输送进程中，纺丝界区压力稳固在8—9MPa。
熔体通过度派阀和长距离输送后压力下降，为保证熔体压力稳固，在熔体输送管线上并联两台增压泵，各生产线均设有一台增压泵，维持箱体人口处熔体压力稳固在5~10MPa，可保证出丝均匀，满卷率达到85．8％一92．4％。
熔体的输送压力和温度直接阻碍熔体的可纺性和生产状况。
为了稳固熔体压力在每条生产线上设置一台增压泵，为了对熔体温度进行有效调剂，使熔体进入纺丝箱体时与纺丝箱体温度维持一致，在每条生产线的增压泵后设置一台熔体热互换器。
每一个熔体热互换器配有一套热媒循环系统来调剂温度。
通常纺丝所需的熔体输送温度操纵在285~292℃，而细旦品种的熔体输送温度比粗旦丝要高2~7℃，操纵在287~292℃。
如此能够提高细旦FDY熔体的可纺性。
56dtex/72fFDY品种的熔体输送温度操纵在288~292为宜
第五章纺丝
将成纤聚合物熔体或浓溶液，用纺丝泵（或称计量泵）持续、定量而均匀地从喷丝头（或喷丝板）的毛细孔中挤出，而成为液态细流，再在空气、水或特定的凝固浴中固化成为初生纤维的进程称作“纤维成型”，或称“纺丝”。
纺丝是纤维生产进程的一个核心工序，若是纺丝显现什么问题，就会常常显现断头，下面的卷绕就不能正常卷绕，直接阻碍初生纤维的质量和成品丝的质量。
化学纤维的成型是将纺丝流体（聚合物熔体或溶液）以必然的流量从喷丝孔挤出，固化成为纤维的进程。
它是化学纤维生产过和中最要环节之一，化学纤维成型亦称纺丝。
在这些进程中，成纤聚合物要发生几何形态、物理状态和化学结构的转变。
熔体纺丝成型的大体进程包括纺丝熔体的制备、熔体自喷丝孔挤出、挤出熔体细流的拉长变细、冷却固化，固化丝条的上油和卷绕。
在纺丝进程中，熔体先由纺丝计量泵以必然压力经喷丝孔压出时，在外力（卷绕拉力、熔体自重力等），纺丝冷却筒和纺丝甬道中的空气气流的冷却作用下，使熔体拉长、变细、固化而最终形成初生纤维。
第一节纺丝温度
纺丝温度是阻碍纺丝生产稳固性的重要因素。
温度太高，聚合物发生热降解和氧化降解，可纺性变差；温度太低，熔体流变性和均匀性差，造成毛丝和断头，阻碍满卷率。
微细旦涤纶比表面积大，冷却速度快，丝条张力大，采纳一般纺丝温度纺丝时，会造成大量毛丝、飘丝、断丝。
因此，关于56dtex／72f品种，应适当提高纺丝温度，降低表观粘度以改善熔体流动性能．但是温度太高，熔体易分解产生凝胶粒子而阻碍正常生产。
由表可知，随着纺丝温度的升高断裂强度降低、断裂伸长率变大。
生产56dtex／72f品种的纺丝温度宜为291℃。
表5-1纺丝温度对生产及产品质量的阻碍
纺丝温度/℃
断裂伸长率/%
断裂强度/（cN/dtex）
生产运行情况
288
断头较多
289
基本正常
291
正常
293
漂丝较多
第二节纺丝组件
纺丝组件由计量泵、组件组成。
纺丝箱体采纳氢化三联苯（温度为325℃）蒸汽加热保温，纺丝组件和计量泵预先组装好后，从上面放入纺丝箱内，采纳的方式为上装式，比较方便、省力。
纺丝组件的作用是将纺丝计量泵送来的熔体混合、过滤除去其中的杂质，然后由喷丝板均匀喷出进行纺丝，纺丝组件的初始压力与纺制纤维的均匀性有着紧密关系，组件的初始压力要紧取决于组件过滤层的结构，要紧通过调整过滤砂型号和配比来调整组件的初始压力。
一样来讲纤度或单纤越细组件的初始压力要求越高，如此能够提高熔体的流动性和可纺性，组件初始压力一样在9～16Mpa。
而细旦品种的组件初始压力操纵在12～16Mpa。
组件压力用于克服熔体通过过滤层和喷丝孔时受到阻力，它与纤维质量的均匀性紧密相关。
高压纺丝时，组件压力在98×105～245×105pa的范围内，卷绕丝的质量较好。
随着组件利历时刻的增加，过滤层内的杂质慢慢增多，阻力愈来愈大，组件压力会不断升高。
关于组件压力，工艺上要紧考虑初期压力和升压速度。
新组件纺丝稳固30min后的压力称初期压力，亦称为起始压力。
它与过滤层的组成、泵供量、熔体温度和粘度有关。
一样取98×105～147×105Pa为宜。
初期压力可从计算得出，也可从实际体会动身，确信一个适合的滤材配方，达到预期的要求。
组件正常利历时，单位时刻内（小时或天）组件压力上升的程度称为升压速度。
日升压速度应小于6％，升压速度快，组件的利用寿命短。
组件最高升压至300×105pa时，必需予以改换。
假设继续利用，有可能将计量泵轧坏，或使喷丝板变形，或产生漏料。
一、计量泵
纺丝计量泵的作用主若是精准计量，均匀而持续地输送纺丝液，并能产生必然的工作压力，以保证纺丝液顺利通过喷丝头组件的过滤层。
计量泵普遍采纳外啮合齿轮档次，齿轮泵是利用主动齿轮和从运齿轮间与外盖板，内盖板及中间板形成的封锁穴，把纺丝液从入口送往出口。
由于计量泵的输液量均匀性要求很高，因此计量泵采纳模数小而齿数多的齿轮，而且计量泵应能耐热、耐压、耐磨和耐侵蚀并要结构紧凑、密封靠得住等。
由于计量泵输送的纺丝液粘度很高，故转速不能太高，不然液体不能及时充满齿谷，形成空蚀现象，另外转速太高，泵的磨损也将加速，泵的转速太低时，回流增加，泵的工作不稳固，因此实际生产中，计量泵的经常使用转速范围在10-40r/min。
本厂纺丝时计量泵电动机经蜗杆蜗轮减速器，传动全机所有的计量泵，在纺不同纤度的纤维时，在传动系统中设置一个无极变速器，来改变计量泵的转速。
二、过滤器
一样情形下纺制常规品种时，组件装砂多采纳20目和40目两种海砂，组件的初始压力操纵在12～14MPa。
由于该晶种是细旦丝，且熔体中存在一些机械杂质、稍大的Ti02颗粒和分散成效不行的Ti02凝聚团，纺丝时很容易产生毛丝和断头，对最终产品强伸度也有阻碍；另一方面，细砂对熔体有较好的混炼作用，有利于提高共混体系熔体的均一性，对减少色差、毛丝、圈丝和提高条干均匀度有较大益处。
据此咱们选择了以下海砂配比：
上层40目／40g，基层60目／70g，最上层压砂恻上留有0.5cm厚的容池，喷丝板上表面一样留有3mm厚的容池，组件的初始压力操纵在16～18MPa。
如此的装砂工艺和结构没计既有利于提高过滤成效，增加熔体混和性能，又有利于改善熔体在容腔和喷丝板板面分派的均匀性。
三、喷丝板
喷丝板直径过大时，纺丝组件的体积大，过滤杯的容积大，假设用于生产低线密度丝，那么熔体在纺丝组件内停留的时刻太长，造成熔体降解；直径过小时，又难以在喷丝板上排布较多的孔眼，对提高产量不利。
喷丝孔孔径的大小主若是由熔体通过喷丝孔时的剪切应力及喷丝头拉伸比来确信，依照生产细旦纤维的体会，选择剪切速度为（0．8～1．5）x104s-1，喷丝头拉伸比为100～150；为了减小熔体在喷丝板微孔流动中的膨化效应，考虑喷丝板的清洗难度，确信喷丝孔的长。
径比为2．5～3．0。
依照计算和生产体会，确信了生产56dtex／72f涤纶FDY的喷丝板孔数为72，孔径为0．17mm，长径比为3．0，喷丝孔的散布采纳同心圆放射形散布，生产取得较好的成效。
第三节侧吹风
一、侧吹风
冷却成形条件是阻碍纺丝状况和成品质量指标的重要条件之一。
丝条在冷却进程中易发生冷却不匀，造成条干不匀和染色性能不良。
性能阻碍较大，假设风速过大动，使初生丝条的条干不匀率上升，断头增加风速过小，丝条凝固速度减慢，丝条的冷却长度增加，丝束的线密度越小，丝条的散热速度越快，要相应降低生产56dtex/72fFDY时侧吹风风速，宜操纵在～0.40m/s，条干不匀率达%。
侧吹风风温太高，丝条冷却不够。
容易显现拉伸不匀，致使断头率上升。
风温太低，会致使喷丝板板面的温度降低。
易引发熔体表面破裂。
从而致使丝条发硬，造成断头。
增加生产56dtex/72fFDY时侧吹风风温宜操纵在22～25℃。
侧吹风应具有必然的相对湿度动通常操纵在75%～80%。
另外，风速要稳固。
风速的波动，会使丝条的条干不匀率升高。
条干不匀是产生染色不匀，强、伸度不匀的重要缘故之一。
为维持喷丝板板面温度，有的在纺丝窗内设置了缓冷区。
缓冷区的下口用石棉板绝热：
正常生产时，必然要放好隔热板。
二、延迟高度
延迟高度是指喷丝板至侧吹风的距离，通过实验说明，延迟高度小，纤维条干不匀率相对较好；但延迟高度过小，阻碍纺丝箱体下部的保温，使喷丝板表面温度不同增加，生产断头增多。
表6说明，随着延迟高度的下降，断裂伸长率相应下降，条干不匀率明显降低，延迟高度为80mm，断裂伸长不匀率及生产运行状况最正确。
表5-2延迟高度对产品质量的阻碍
延迟高度/mm
断裂伸长率/%
断裂伸长不匀率/%
条干不匀率/%
运行情况
100
断丝略多，毛丝多
90
断丝略多，毛丝较多
80
断丝少，毛丝较少
70
断丝多，毛丝多
三、纺丝甬道
在甬道内气流方向应与丝条运行方向一致，以维持较低的卷绕张力。
由于一个卷绕头有3～4个卷绕筒子，排列方向垂直于卷绕机面板，而纺丝箱体内的组件排放却是平行于面板，因此甬道内丝条要转向（由水乎到竖直）。
丝条的转向位置不同，甬道的形式亦不同。
在卷绕机面板处转向的，甬道为上大下小；在甬道内转向的，那么呈喇叭式。
甬道的长度关于高速纺丝来讲一样较短，但为了楼层布置和管道排设的需要，其长度一样为2～3m。
第四节缓冷器温度
56dtex／72f涤纶FDY由于单丝线密度较小，纤维比表面积大，散热速度高，因此要采纳较柔和的冷却方式，延缓冷却速度。
在纺丝箱体底部增加电加热缓冷装置，能够延缓丝条的冷却，同时能够避免板面温度冷却过快，减缓纤维的结晶，对提高可纺性和降低条干不匀率有利口。
由表7可知，断裂伸长率随缓冷器温度的增加而增加，但断裂伸长不匀率那么随温度的增加而存在一个最正确值，最终确信缓冷器温度为290℃，缓冷区高度为80mm。
表5-3缓冷器温度对产品质量的阻碍
缓冷器温度/℃
断裂强度/（cN/dtex）
断裂伸长率/%
断裂伸长不匀率/%
可纺性
280
差
285
较差
290
较好
295
一般
300
较差
第五节上油
一、油剂的组成
从油剂的组成看，要紧由抗静电剂、滑腻剂、集束剂、柔软剂、乳化剂、消泡剂、防腐剂等组成，其中经常使用的物质如：
烷基磷酸酯钾盐、烷基醇醚磷酸酯钾盐、烷基磷酸乙醇胺、聚氧乙烯蓖麻油、脂肪酸聚乙二醇酯、脂肪醇聚氧乙烯醚、烷基酚聚氧乙烯醚、油酸酯、硬脂酸山梨醇酯等。
由于涤纶长丝与天然纤维不同，它吸湿性差，摩擦后容易产生静电效应，因此在纺丝进程中必需进行上油处置，使丝条润滑而不产生静电效应，确保纺丝正常进行。
专门是对高速纺丝来讲，纺丝油剂超级重要。
二、油剂浓度的阻碍
当油剂浓度太低时，纤维表面不能均匀地形成油膜，导丝器表面的雪花附着物积聚量增加，摩擦阻力增大，集束性差，易产生毛丝。
油剂浓度太高时，雪花量减小，结焦减少，但油剂下滴及污染加重，且无益于卷绕成形。
不管利用何种油剂，丝束含油量过大时，拉伸变形丝染色均匀，丝束含油量过小时，染色不均匀增大。
油剂的浓度在8%-15%。
三、上油方式
上油方式选择的要紧依据是单丝纤度和纺丝速度。
大体而言，单丝纤度越小，纺丝速度越高，越偏向于选择油嘴上油。
因为纺丝速度越高，纺丝张力越大，若是再采纳油辊上油，纺丝张力更大，结果可能造成毛丝，致使断头；而单丝纤度小，丝质相对而言较为脆弱，采纳油嘴上油能够降低纺丝张力，减少毛丝和断头。
由于FDY的纺丝速度高，若是采纳油盘上油，必需利用多个油轮才能使上油达到预定成效。
采纳油嘴喷射上油的方式，不仅可使上油系统结构紧凑、简单，降低纺丝机和卷绕机的高度，而且可使上油装置密闭，以防油剂氧化或进入杂质，使上油量恒定。
关于56dtex／72f涤纶FDY，由于纤维比表面积较大，假设采纳油轮上油时，丝束的集束距离太长，丝条和空气的接触面积大。
纺丝张力高，造成毛丝和断头增多，生产状况差。
因此，改用油嘴上油，减少空气摩擦阻力，降低张力，从而稳固生产。
通过对上油工艺的多次优化实验，确信油嘴高度900mm，专门大程度上改善了生产状况，产品满卷率由原先的79．3％提高到95．6％。
为了减小丝束与导丝器之间的摩擦力，应适当提高上油率，生产中操纵上油率为0．8％～1．0％，油剂质量分数为15％。
要明白，关于前纺涤纶长丝FDY产品而言，上油均匀性是阻碍FDY条干不匀率的一个重要因素。
丝条上油过少、太高，或丝条不同片段、不同部位上油不匀都会对条干均匀性产生必然的阻碍。
而条干不匀率又是衡量涤纶长丝FDY质量的一项重要指标，它不仅是纤维内在物理指标不匀性的集中反映，也是生产技术水平和治理水平的综合表现。
条干不匀率较大的织造性能和织物的服用性能，如手感、染色均匀性等受到必然的阻碍。
第六节网络
由于FDY为一步法工艺生产的全拉伸丝，在高速卷绕进程中无法加捻，为了提高产品的应用价值，流动织造时的并丝加捻、上浆等工序而直接用于纺织加工，能够在拉伸辊以后高速卷绕头之前加装空气网络喷嘴。
在喷嘴中通入蒸汽或热空气，对每根丝束产生交络作用，使丝束中各单丝抱合缠结；同时还能够起到热定型的作用，以排除纤维通过拉伸后存在收缩现象。
一样主网络为。
预网络为。
选用两道网络，第一道网络装在第一热辊之前，主若是将丝条上的油剂吹散，使油剂更均匀地附在丝条上。
这一道网络的压力不要求太高。
第二道网络装在第二热辊以后，卷绕头之前，起真正的网络作用，增加丝条间的抱合力，提高丝条的纺织加工性能。
一、网络度
由于细旦丝的摩擦力较大，为了幸免退绕时产生毛丝，必需进行网络加工。
由于细旦丝单丝纤度较低，易于网络加工，因此在比较低的压空下就能够取得中意的网络度。
咱们操纵网络压力一样在3．O～4．0×105Pa，网络度为20～30个／米。
二、预网络
由于该品种总线密度小且单丝线密度也低，纺丝速度较高，丝条在两对热辊和分丝辊表面抖动厉害，造成生产状态很不稳固，断头较多，即便对GRl和GR2温度和卷绕速度作了一些调整，成效仍不明显。
通过在GR1上方增加预网络装置，并通入0．08～0．10MPa的紧缩空气，使得丝条上油剂充分雾化，增加油剂的均匀性，丝条张力稳固，运行平稳，解决了断头绕辊问题。
第七节拉伸和定型
一、GR1温度
拉伸热辊湿度对FDY的染色性能阻碍最大，GR1的温度要求高于成纤高聚物的玻璃化转变温度，一样选择在90℃左右．利于初生纤维的拉伸和成品丝高次结构的形成，太高的温度会使初生纤维的结晶度迅速增加，形成的内部缺点增高，外观表现为染色差、滚水收缩率太低；在生产上反映为丝条在拉伸辊上抖动，条干不匀率上升，可是假设低于85℃，丝条难以进行塑性形变，毛丝和断头明显增加。
关于56dtex／72涤纶FDY，分子取向度高，相应要求分子链段从头排列的温度也要高，由于纤维比表面积大，纤维含油水较多，水分蒸发会使GR1表温度下降，因此GR1温度要略微高一点。
生产中第一热辊温度选择在90～92℃较为适合，拉伸均匀性较好。
二、拉伸倍数、GR2温度
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