悬挑脚手架计算Word格式文档下载.docx
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0.938，0.65
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.212，0.147
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.033+0.35×
1.5/（1+1））+1.4×
3×
1.5/（1+1）=3.505kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.033+0.35×
1.5/（1+1））+3×
1.5/（1+1）=2.546kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.505×
0.82/8，3.505×
0.12/2]=0.28kN·
m
σ=Mmax/W=0.28×
106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
2.546×
8004/（384×
206000×
107800），2.546×
1004/（8×
107800）]=0.611mm
νmax＝0.611mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=3.505×
（0.8+0.1）2/（2×
0.8）=1.774kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=2.546×
0.8）=1.289kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.774kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.289kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.472×
106/4490=105.217N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝2.316mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
Rmax=2.106kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.774kN≤Rc=0.9×
8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=2.106kN≤Rc=0.9×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.033/h）×
H=（0.12+（0.8+0.1）×
1/2×
0.033/1.8）×
19=2.438kN
单内立杆：
NG1k=2.438kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/1/2=（19/1.8+1）×
1.5×
（0.8+0.1）×
0.35×
1/1/2=2.73kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=2.73kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/1=（19/1.8+1）×
0.17×
1/1=2.947kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
19=0.285kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.73+2.947+0.285=5.962kN
NG2k=NG2k1=2.73kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj）/2=1.5×
（1×
3）/2=2.025kN
内立杆：
NQ1k=2.025kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（2.438+5.962）+0.9×
2.025=12.631kN
（2.438+2.73）+0.9×
2.025=8.753kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
三步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×
1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×
103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'
=NG1k+NG2k+NQ1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×
（2.438+5.962）+1.4×
2.025=12.915kN
σ=N/（φA）=12914.81/（0.188×
424）=162.018N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
（2.438+5.962）+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.147×
1.82/10=0.09kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=12631.31/（0.188×
424）+90016.92/4490=178.51N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
连墙件截面面积Ac（mm2）
连墙件截面回转半径i（mm）
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
h×
2×
la=1.4×
0.212×
1.8×
1.5=4.808kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
（Nlw+N0）/（φAc）=（4.808+3）×
103/（0.896×
424）=20.553N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=4.808+3=7.808kN≤0.9×
12=10.8kN
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度（m）
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm）
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）
20
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
200
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
2000
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、梁板参数
边梁截面尺寸（mm）[宽×
高]
500×
800
楼板厚度（mm）
120
保护层厚度（mm）
梁：
25,板：
15
计算跨度lo（mm）
5400,板：
3000
板底部平行主梁方向钢筋
Φ8@180HRB400
板底部垂直主梁方向钢筋
板顶部平行主梁方向钢筋
板顶部垂直主梁方向钢筋
梁截面底部贯通纵筋
4Φ25（1排）HRB400
梁截面顶部贯通纵筋
7Φ25（1排）HRB400
梁中箍筋
Φ10@200HRB400
（2）
钢筋混凝土梁板自重标准值Gk（kN/m3）
25
楼面均布活荷载Qk（kN/m2）
2
三、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）
是否参与计算
上拉
1150
3300
1050
否
下撑
1160
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'
（kN）
各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）
各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）
主梁间距la（mm）
10.42
12.91
400
1200
附图如下：
平面图
四、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
主梁材料规格
18号工字钢
主梁截面积A（cm2）
30.6
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1660
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
185
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.241
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/250
荷载标准值：
=gk=0.241=0.241kN/m
第1排：
F'
1=F1'
/nz=10.42/1=10.42kN
第2排：
2=F2'
荷载设计值：
gk=1.2×
0.241=0.289kN/m
F1=F1/nz=12.91/1=12.91kN
F2=F2/nz=12.91/1=12.91kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=20.882×
106/185000=112.874N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=26.181×
1000×
[94×
1802-（94-6.5）×
158.62]/（8×
×
6.5）=25.618N/mm2
τmax=25.618N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
νmax=6.234mm≤[ν]=2×
lx/250=2×
1250/250=10mm
4、支座反力计算
R1=-10.152kN,R2=36.911kN
五、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb'
值为0.93。
σ=Mmax/（φbWx）=20.882×
106/（0.929×
185×
103）=121.501N/mm2≤[f]=215N/mm2
六、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：
N/2=10.152/2=5.076kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd2=10.152×
103/（3.14×
202）=8.079N/mm2≤0.85×
65=55.25N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算
楼板简化为简支板承受跨中集中荷载，跨度取主梁内锚固点所在板平行主梁方向的净跨；
楼板自重、楼面活荷载等有利荷载，作为安全储备不予考虑。
集中荷载设计值N1=R1=-10.152kN
锚固压点处楼板负弯矩数值：
Mmax=N1l0/4=-10.152×
3/4=-7.614kN·
公式
参数剖析
αs=Mmax/（α1fcbh02）=7.614×
106/（1×
14.3×
1012）=0.052
α1
系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
b
计算宽度:
b=1000mm
h0
截面有效高度:
h0=120-15-8/2=101mm
ξ=1-（1-2αs）1/2=1-（1-2×
0.052）1/2=0.054
αs
截面抵抗矩系数
γs=1-ξ/2=1-0.054/2=0.973
ξ
相对受压区高度
As=Mmax/（γsfyh0）=7.614×
106/（0.973×
360×
101）=215.174
Mmax
边梁弯矩数值
γs
力臂系数
fy
钢筋强度设计值，可按本规范表4.2.3-1取值
As≤[As]=π（d1/2）2×
b/a1=3.14×
（8/2）2×
1000/180=279.253mm2
3、边梁配筋及抗剪验算
梁自重：
q1＝Gk×
h1×
b=25×
0.8×
0.5=10kN/m
板自重：
q2＝Gk×
h2×
l0/2=25×
0.12×
3/2=4.5kN/m
均布荷载设计值：
q=1.2×
（q1+q2）+1.4×
Qk×
（b+l0/2）=1.2×
（10+4.5）+1.4×
（0.5+3/2）=23kN/m
集中荷载设计值N2=R2=36.911kN
1）、边梁配筋验算
弯矩图一（kN·
弯矩图二（kN·
边梁弯矩值为：
Mmax=max（M1,M2）=175.098kN·
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条：
αs=Mmax/（α1fcbh02）=175.098×
7522）=0.043
计算宽度：
b=500mm
h0=800-25-10-25/2-（1-1）×
25/2=752mm
0.043）1/2=0.044
γs=1-ξ/2=1-0.044/2=0.978
M1=A’fy（h0-as’）=3436.117×
（752-37.5）×
10-6=883.838kN.m
as’
受压区边缘至受压钢筋合力作用点距离as’=25+25/2+（1-1）×
25/2=37.5mm
A’
梁顶层钢筋界面面积：
A’=nπ（d/2）2=7×
3.142×
（25/2）2=3436.117mm2
As=（Mmax-M1）/（γsfyh0）=（175.098-883.838）×
106/（0.978×
752）=-2677.264mm2
As≤[As]=nπ（d/2）2=4×
3.14×
（25/2）2=1963.495mm2
2）、边梁抗剪验算
剪力图一（kN）
剪力图二（kN）
锚固压点处楼板负剪力数值为：
Vmax=max（V1,V2）=148.209kN
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：
[V]=αcvftbh0+fyvAsv/sh0=（0.438×
1.43×
752+360×
157.08/200×
752）/1000=447.858kN
[V]
构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值
αcv
斜截面混凝土受剪承载力系数；
按本规范第6.3.4条的规定取值
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值；
按本规范表4.1.4-2取值
fyv
箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用
Asv
配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积
s
沿构件长度方向的箍筋间距
Vmax=148.209kN≤[V]=447.858kN
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