吊装工艺.docx
《吊装工艺.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《吊装工艺.docx（9页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
吊装工艺
1.1锅炉吊装原则
1.1.1根据选定的起重机械的吊载能力，制定的具体吊装方案。
1.1.2综合分析编出科学的吊装顺序。
1.1.3吊装方案及吊装顺序中力求创造多作业条件，以利于加快施工速度，缩短工期。
，力求减少加固量，并能有效地保证设备安装质量。
1.1.5锅炉吊装过程中，对于不易吊装件或吊装通道难以畅通部位的设备如磨煤机、给煤机、风烟管道钢性梁、燃烧器等要尽量穿插在吊装工程中予以预存。
利用设备自身进行加固，例如67T/h。
炉钢架组建其横向则度不足时，将平台组合上起横向加固作用；水冷壁纵向刚性不足时，可将分散降水管组合在一起，增加其抗弯矩；钢架纵向刚度不足时可利用平台热腿焊拉条，改变受力状态，从而起到加固作用，管排的吊装最好将各管组成一体，利用管夹固定，以减少管排变形。
利用加固结构进行加固，对于组合安装的设备应充分利用组合架进行加固，组合架应做成活结构，对于热器等组件，组合架下部能起到设备运输加固的作用。
1.1.7起吊过程中采取防变形措施。
为防止组件在起吊运输过程中变形，除经过计算采取的加固设施外，一般尚可利用起吊方案进行，以减少加固量。
多起点吊装法。
在设计起吊方案时，对可能产生变形的部位采用多点起吊法，在起吊点布置上应保证被吊件受力一致为最好，将不一致转移到绳索上。
柔性起吊法
柔性起吊法仅适用于不带锅炉墙或保温层的水冷壁组件，它是应用于被吊件允许变形的条件下，且变形所欲弹性变形范围之内的一种方法。
1.1.8全悬吊锅炉结构均采取空中倒钩作业，这种作业有两种方式：
一、是采用专用倒钩三角板它由三轴结构组成，被吊件占一轴，起吊机械占一轴，接钩结构机械占一轴。
1.2锅炉吊装阶段的划分无论锅炉型号、容量、锅炉吊装均可划分为锅炉钢结构的吊装，锅炉顶板梁吊装，锅炉承压部件吊装，锅炉其它设备吊装四个阶段。
1.2.1锅炉结构的吊装阶段
锅炉钢结构施工期较长，贯穿于吊装全过程中。
而本阶段主要指锅炉构架吊装阶段。
这个阶段值得注意的问题是：
如涉及厂房结构和锅炉构架结构为联合结构，由于锅炉架结构稳定性依赖于厂房结构，所以必须在厂房结构吊装到设计位置时方可进行承压部件的吊装。
1.2.2锅炉顶板梁的吊装阶段
锅炉顶板梁的吊装阶段已成为大型锅炉吊装的独立阶段，这是由于大型锅炉均采用全悬吊结构，因此顶板尺寸大，顶板最高为3.2~6m，长度达33m就位位置高，最高高标达82m~85m。
最重单根梁重120t，由于它位于柱顶，重量大，因而形成以个独立的吊装阶段。
1.2.3锅炉承压位吊装阶段
锅炉承压部件的吊装包含炉筒的吊装水冷壁吊装，各种过热器、省煤器，以及再热器的吊装，这个阶段是锅炉的钢构架顶板梁完成后（除开口要求后装外）形成稳定结构条件下进行的。
1.2.4锅炉其他设备吊装阶段
锅炉其他设备的吊装是指布置在锅炉间的其他设备，对于组合安装锅炉可视为大件吊装完后工序，但对自然组装来讲，大件吊装概念已失去其内涵，故本文取消大件吊装概念。
1.3锅炉吊装总程序
锅炉吊装程序可以从两个角度来说明，一程序为工序程序，它包含起吊、找正、焊接三道主要工序，另一个程序是锅炉设备安装过程中的程序，它又可分为已所叙述的四阶段，这四个阶段是不可逆的，故也可视为程序。
在锅炉吊装过程中有一个共同遵守的原则：
即先吊炉外设备，对于承压部分先吊上部，后吊下部；对于锅炉构架部分，先吊下部，再吊上部。
2.1锅炉钢构架的吊装
锅炉构架对于配100MW汽轮发电机组的锅炉主柱接头选用焊接方式较多。
对于配装200~660MW汽轮发电机组的锅炉多选用高强螺栓连接。
采用焊接的构架目前多选组合吊装，而对高强螺栓接头，如起吊能力允许，可组合吊装或部分组合吊装。
2.1.1焊接接头钢结构吊装
HG4-9.8-YM15锅炉吊装，采用CKP-2600塔式起重机吊上吊点，利用50/35龙门式起吊下吊点，用起吊扁担保证横向钢架横向稳定性，其吊装方法见图2-1和图2-2.吊装数据见表2-1.
表2-1钢架组件数据
序
号
名称
外形尺寸（mm）
重量（kg）
h1（mm）
h2（mm）
PA（kgf）
PB（kgf）
1
Z2-Z3组件
45930×1240×2500
68676
7200
14000
34338
34338
2
Z2外-Z3外组件
42000×10500×800
37733
7200
14000
18894
18894
3
Z1-Z1外组件
48440×6700×3100
31102
9200
13500
11920
19182
4
Z4外-Z5外组件
45620×56000×600
20215
9200
13500
9760
10455
5
Z5-Z5反组件
47480×12800×800
32102
10000
14000
16501
16501
6
Z4-Z4反组件
46640×13000×2850
55225
7000
14000
27612
27612
7
Z4外反-Z5外反组件
45620×5600×600
20215
9200
13500
9760
19182
8
Z2反-Z3反组件
45930×12400×2500
68676
7200
14000
34338
34338
9
Z2外反-Z3外反组件
45620×10500×800
37788
7200
14000
18894
18894
10
Z1反-Z1外反组件
46440×6700×3100
3102
9200
13500
11920
19182
，其具体工作流程如图2-3所示
高强度螺栓连接钢结构的组合图和吊装应注意的问题
（1）高强度螺栓连接钢结构宜于组合吊装，过去曾担心已紧固好的接点在吊装过程产生松动或移位，但经计算和实测是无影响的。
（2）锅炉钢结构架的主柱用高强度螺栓连接方式与焊接柱有本质的不同，因为高强度螺栓连接的钢结构不但以主柱中心为准，它要保持钢结构整体中心为准，且保证螺栓在有足够紧固力条件下使受力中心对称。
（3）为保测量尺寸的准确程度，测量用尺应检测，对误差值要整修。
（4）摩擦型高强度螺栓连接的钢结构，在安装H柱时两柱端面有一定接触面应达到端面积75%，安装时要达到70%以上。
问题是如何测，现采用塞尺测定：
工程设计中要求用0.05mm塞尺侧，因实际难以达到一般可采取0.3mm塞尺塞不进为准。
（5）柱对接实常出现“顶紧”后柱的垂直度不对，应先找柱垂度，两者不能相接时，以垂直度为准，超过接触面部分可加软钢或不锈钢垫片，但加位置应合适，不能出台阶，层数不能超过两层。
1垫圈的装配
高强度螺栓使用前必须检查垫圈位置是否正确。
扭剪型高强度螺栓仅一只垫圈，应装与螺母侧。
大六角高强度螺栓有两只垫圈，在螺栓侧圆弧影响螺母，螺帽处应向螺帽。
如果装反，螺栓根部没与垫片吻合会造成局部受力，同时影响扭矩的真实性。
2轴力的确定
从理论上讲，高强度螺栓的轴力由其自身强度和截面所决定，其强度指标以屈服点为准，但高强度螺栓无明显屈服点，一般0.9δb作为假想屈服点。
考虑拧紧过程中，螺栓除受拉应力外，还受剪应力，对于剪应力取1.2作为折剪应力系数；考虑螺栓自身材质不一定均匀，故引入均质系数为0.9；考虑超张拉螺栓不被拉坏，按超张拉5%~10%计，取张拉系数0.9，故高强度螺栓轴力为：
0.93
P=——————δbAJ（2-1）
1.2
式中：
P为轴力，KN；δb为热处理后高强度螺栓抗拉强度，Map；AJ为高强度螺栓净面积（按螺纹根计算），mm2.
在实际工程中螺栓轴力是设计给定或按螺栓强度等级及直径选取。
3高强度螺栓矩系数，是螺栓螺纹之间摩擦系数、垫片与螺母之间摩擦系数的函数。
它是在定轴力、定扭矩条件下，通过测试方法而得的，适用于大六角头高强度螺栓。
M
扭矩系数K=-------（2-2）
Pd
式中：
M为扭矩，KNm；d为螺栓公称直径，m0
高强度螺栓扭矩
M=KdP（2-3）
式（2-3）对于一定强度的螺栓，d、p为定值，但扭矩系数是一个变值，每一螺栓即使是同样工艺条件下、同期生产的螺栓，其扭矩系数也不相等，工程使用中只要求同批同规格螺栓扭矩系数在一定范围内编号，这样才能得出适合的扭矩。
根据GB1231-84规定，扭矩系数平均值应为0.110~0.150，其扭矩系数标准偏差应小于或等于0.010。
4高强度螺栓紧固方法
高强度螺栓紧固方法有扭矩法、扭断法、加热法和张拉法。
目前大六角头螺栓采用扭矩法，扭剪型螺栓是螺栓生产厂根据螺栓轴力、通过经验选定的扭矩系数，确定出的扭矩，依据扭矩值决定在螺尾部开切口槽尺寸。
这种螺栓用专用电动扳手紧固，扳手中有同轴两个轴套，一是卡住六角螺母，一是卡住螺栓尾部花键部分，当达到扭矩值时，同时从开凿部位扭断，即视达到扭矩值，所以又称自标量螺栓。
扭剪型螺栓只要加工可靠，一般不会产生欠紧或超紧。
大六角头螺栓采用扭矩法，选用电动扳手进行紧固，按试验扭矩系数核定的扭矩进行紧固。
这种扳手工作时要求电压稳定，一般采用稳压器来解决。
终紧时则用力力矩扳手拧45。
~60。
即终紧完毕。
5高强度螺栓紧固程序
前述高强度螺栓钢结构施工流程图中高强度螺栓紧固分初紧、复紧、终紧三个阶段。
按设计规范定初紧值为终紧值得70%，一般推荐初紧值化两个阶段为宜，第一阶段到40%，这个紧力主要消除节点装配时造成的不紧密状态；第二阶段达到70%，这样紧密度误差小，终紧为70%~100%。
初紧和终紧不能时间过长，最好当日完成，最长不能超过2~3d。
终紧后松弛值以在超张值考虑了。
螺栓紧固顺序（方向）很重要，尤其是初紧阶段更为重要，紧固开始应从节点中心进行。
这样可将节点接合面通过初紧作用，展平、压实。
由于设计或制造原因，施工中有时会出现板厚不一致，在螺栓紧固过程中引起预紧力的变化。
当板厚差为2mm时，节点滑动承载力降低10%。
对板厚差余力一般按下述方法进行。
两板厚度差<1mm时，可不进行处理。
两板厚度差<3mm时，以1:
10坡度修正后板，修正后喷砂处理。
两板厚度差>3mm时，加等后垫，垫双面进行喷砂处理。
2.2顶板梁的吊装
平圩第一台引进技术亚临界压力锅炉中，起重A、B、C三根顶板梁采用所谓自身吊装方法起吊，即利用调幅扒杆结构见图2-4.调幅扒杆利用自制的地盘座落于3.1~3.8和6.2、6.9柱顶上，位高应保证79.52~80.52m。
这种吊装方法的特点是无须配备大型起重机，但其未保证钢结构的稳定所进行的顶部加固，耗材量约24t。
另A、B两顶梁可移至木梁的J、K柱中心起吊，而C梁由于稳定性需要，钢架永久杆件已装至47.4m，因此用两台CC-1000履带式起重机抬吊至52m，再由调幅扒杆吊装就位。
由于该机组起吊方案中布置一台DBQ630炉顶吊，它位于J、K列顶板梁，所以待B、C梁吊装就位、找正无误后安装锅炉顶吊，而其余EFD顶板梁用炉顶吊吊装。
2.2.2利用两台履带机改变幅绳起吊顶板梁
北仑港电厂1#炉最大一根大板重106t，长25.7m，宽1.42m，高4.4m，就位标高74m。
如果采用250t履带机，主臂长度88.39m，工作幅度26m,其起吊能力仅24.9t,难以满足要求。
借此将变幅滑车钢丝绳与机身三脚架分离，将变幅绳总钢丝绳接长，作为临时拉线，固定后烟根部，这样充分利用两起重机主臂，行成工况雷同于独角扒杆，进行大板梁的起吊。
详见起吊方案示意图2-5.
2.3锅炉的吊装
锅炉的吊装有一起重机吊装或两台起重机械抬吊，滑轮组+卷扬机吊装及液压顶升装置吊装
等三种方案。
每一工程选择方案时，要根据锅炉结构、机械布置等因素综合考虑。
本例是哈锅引进美国CE公司制造的HG2008-168M型锅炉。
锅筒自重261.5t，起吊重量为261.5t，直径为2.13m，长度为27.9m。
安装就位高度为+73m。
采用100t滑轮组四对；15t卷扬机四台，其容省量在1200m以上。
锅炉吊装方案见图2-6.锅炉水平运输至“a”点，用已准备好的卷扬机滑轮组将“a”点及“c”点连接，启动一端卷扬机使锅筒呈45°，以避开65.6m以上横梁，保持45°起升。
当高点至78.325m后，利用“b”点180t滑轮组，正式吊装就位。
本例是哈锅产HG670/140-13型锅炉。
锅筒自重101.84t。
起吊重量为91.257t，直径为2.0m，长度为21.5m，安装就位标高为52.2m。
采用液压顶升装置吊装方案。
所用液压装置为钢索式，有关其原理及结构详见附录。
采用液压顶升装置吊装锅筒，除对液压装置进行检修和试验外，一般尚须以下辅助工作。
（1）制作液压顶升装置的液压千斤顶的生根结构。
（2）制作锚头与钢锁连接。
（3）制作钢锁导向支架，以利钢锁抽出后的固定。
（1）一般用液压装置，尤其是钢锁式，宜将液压千斤顶布置在炉顶顶板处，液压泵站组应处于液压千斤顶附近，以保油管较短。
（2）按计算长度切取钢索，切口应平整，无毛刺，并固定，保证不散股。
钢索如不正常，应随时更换，一般每使用六次，即应更换新钢
（4）穿钢索时要带上穿线帽，按左右捻向相隔顺序向千斤顶下部穿钢索。
此时应打开上下卡抓，穿好后关闭上下卡抓，使全部钢索锁住，保持自由下垂。
（5）利用测力计，给每根钢索分别依次加2-3KN预紧力，以确保使用中各钢
索受力均匀。
并先将锁好起吊设备进行实际试吊，吊起高度以刚离地50~100为宜，试卡抓灵活性和可靠性，并调整液压千斤顶之间升高误差。
利用液压顶升装置吊锅筒，除设备和吊装上下点结构的准备工作外，大的方面雷同于滑轮组方案。
再起吊过程中，应注意被吊锅筒不允许摆动，检查各液压千斤顶，每次升高量是否一致。
吊装方案见图2-7。
升级会员 