沉降计算例题.docx
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沉降计算例题
地基沉降量计算
地基变形在其表面形成的垂直变形量称为建筑物的沉降量
在外荷载作用下地基土层被压缩达到稳定时基础底面的沉降量称为地基最
终沉降量。
一、分层总和法计算地基最终沉降量
计算地基的最终沉降量，目前最常用的就是分层总和法
（一）基本原理
该方法只考虑地基的垂向变形，没有考虑侧向变形，地基的变形同室内侧限压缩试验中的情况基本一致，属一维压缩问题。
地基的最终沉降量可用室内压缩试验确定的参数（e、巳、a）进行计算，有：
变换后得:
式中：
S-地基最终沉降量（mr）i；
ei--地基受荷前（自重应力作用下）的孔隙比；
e2--地基受荷（自重与附加应力作用下）沉降稳定后的孔隙比;H-土层的厚度。
计算沉降量时，在地基可能受荷变形的压缩层范围内，根据土的特性、应力状态以及地下水位进行分层。
然后按式（4-9）或（4-10）计算各分层的沉降量S。
最后将各分层的沉降量总和起来即为地基的最终沉降量：
（二）计算步骤
1）划分土层
如图4-7所示，各天然土层界面和地下水位必须作为分层界面；各分层厚度必须满足H＜（B为基底宽度）。
2）计算基底附加压力po
3）计算各分层界面的自重应力Csz和附加应力g；并绘制应力分布曲线。
4）确定压缩层厚度
满足Cz=Csz的深度点可作为压缩层的下限；
对于软土则应满足Cz=Csz；
对一般建筑物可按下式计算Zn=B。
5）计算各分层加载前后的平均垂直应力
Pl=Csz；P2=Csz+Cz
6）按各分层的pi和p2在e-p曲线上查取相应的孔隙比或确定a、Es等其它压缩性指标
7）根据不同的压缩性指标，选用公式（4-9）、（4-10）计算各分层的沉降量
S8）按公式（4-11）计算总沉降量S
图47分层总利法计算地基沉降童
分层总和法的具体计算过程可参例题4-1
例题4-1已知柱下单独方形基础，基础底面尺寸为X,埋深2m作用于基础上（设计地面标高处）的轴向荷载N=1250kN,有关地基勘察资料与基础剖面详见下图。
试用单向分层总和法计算基础中点最终沉降量。
解：
按单向分层总和法计算
（1）计算地基土的自重应力。
z自基底标高起算
当z=0m,（Tsd=x2=39（kPa）
z=1m,erszi=39+x1=（kPa）
z=2m,esz1=+20X仁（kPa）
z=3m,esz1=+20X仁（kPa）
z=4m,esz1=+（20-10）X1=（kPa）
z=5mcszi=+（20-10）x1=（kPa）
z=6n,cszi（kPa）
z=7mcszi=137+x1=（kPa）
（2）基底压力计算。
基础底面以上，基础与填土的混合容重取丫0=20kN/m
1250+25x25x2x20
2.5x2.5
（3）基底附加压力计算
^=^-^=2^0-195x2.0=201kPa
（4）基础中点下地基中竖向附加应力计算。
用角点法计算，L/B=1,czi=4KSi•po,查附加应力系数表得KSi
（5）确定沉降计算深度Zn
考虑第③层土压缩性比第②层土大，经计算后确定zn=7m见下表。
例题4-1计算表格1
z
（m）
z
B/2
ks
cz
（kPa）
Csz
（kPa）
Cz/Csz
（%）
Zn
（m）
0
0
0
201
39
1
9
2
3
3
2
4
1
5
0
6
3
137
7]
8
按7m计
（6）计算基础中点最终沉降量。
利用勘察资料中的e-p曲线，求
按单向分层总和法公式
*ff
—为耆比
i-L%
计算结果见下表。
例题4-1计算表格2
Z
（m）
（kPa）
（kPa）
H
（cm）
自重
应力平均
值农
（kPa）
附加应力平均值
厅H
（kPa）
（kPa）
e
e2
6
（kPa-1）
卫
a
（kPa）
（cm）
（cm）
0
39
201
100
100
100
100
100
100
100
194
4418
6861
7749
6848
4393
3147
2304
1
2
3
4
5
6
137
7
《建筑地基基础设计规范》推荐的沉降计算法
GBJ7-89）所推荐的,
下面计算沉降量的方法是《建筑地基基础设计规范》简称《规范》推荐法，有时也叫应力面积法。
（一）计算原理
应力面积法一般按地基土的天然分层面划分计算土层，引入土层平均附加应
力的概念，通过平均附加应力系数，将基底中心以下地基中Zi-1-Zi深度范围的附加应力按等面积原则化为相同深度范围内矩形分布时的分布应力大小，再按矩形
分布应力情况计算土层的压缩量，各土层压缩量的总和即为地基的计算沉降量。
理论上基础的平均沉降量可表示为
式中：
S--地基最终沉降量（mr）i；
n--地基压缩层（即受压层）范围内所划分的土层数;
Po--基础底面处的附加压力（kPa）；
E^i--基础底面下第i层土的压缩模量（MPa;
乙、Zi-1--分别为基础底面至第i层和第i-1层底面的距离（m；
ai、ai-1--分别为基础底面计算点至第i层和第i-1层底面范围内平均附加应力系数，可查表4-1。
表4-1矩形面积上均布荷载作用下，通过中心点竖线上的平均附加应力系数a
z/B
L/B
>10
（2）《规范》推荐公式
由（4-12）式乘以沉降计算经验系数ts,即为《规范》推荐的沉降计算公式：
―並£=审工辱⑵©-z^Gi-1）（4-13）
式中：
ts--沉降计算经验系数，应根据同类地区已有房屋和构筑物实测最终沉降量与计算沉降量对比确定，一般采用表4-2的数值；
表4-2沉降计算经验系数ts
基底附加压
力po（kPa）
压缩模量巳（MPa）
Po=fk
PoV
注：
①表列数值可内插；
②当变形计算深度范围内有多层土时，Es可按附加应力面积A的加权平均值采用，即
（三）地基受压层计算深度的确定
计算深度Zn可按下述方法确定：
1）存在相邻荷载影响的情况下，应满足下式要求：
挽鸥（4-M）
式中：
△S'--在深度Zn处，向上取计算厚度为△z的计算变形值；△z查表4-3;
表4-3△z取值
B（m）
<2
2vB<4
4vB<8
8vB<15
15vB<30
>30
△z（m）
△S'--在深度Zn范围内，第i层土的计算变形量
2）对无相邻荷载的独立基础，可按下列简化的经验公式确定沉降计算深度
Zn：
《规范》法的具体计算过程可参例题4-2。
【例题4-2】已知柱下单独方形基础，基础底面尺寸为X,埋深2m作用于基础上（设计地面标高处）的轴向荷载N=1250kN,有关地基勘察资料与基础剖面详见下图。
试用《规范》法计算基础中点最终沉降量。
解：
按《建筑地基基础设计规范》计算，采用下式，计算结果详见下表。
例题4-2计算表格
z
（m）
L/B
z/B
辛厂^-1V1
ESi
（kPa）
码如-込-详E）
（cm）
（cm）
0
0
0
4418
6861
25
7749
6848
4393
3147
2304
35000
按规范确定受压层下限，Zn=；由于下面土层仍软弱，在③层粘土底面以下取△z厚度计算，根据表4-3的要求，取△z=，则Zn=，计算得厚度△z的沉降量为，满足要求。
查表4-2得沉降计算经验系数书s=。
那么，最终沉降量为:
s=-sf=L17x$.34=10.98cm
三、按粘性土的沉降机理计算沉降
根据对粘性土地基在局部（基础）荷载作用下的实际变形特征的观察和分析，粘性土地基的沉降S可以认为是由机理不同的三部分沉降组成（图4-8），亦即:
0-16）
式中：
S--瞬时沉降（亦称初始沉降）；
Sc--固结沉降（亦称主固结沉降）；
Ss--次固结沉降（亦称蠕变沉降）。
瞬时沉降是指加载后地基瞬时发生的沉降。
由于基础加载面积为有限尺寸,加载后地基中会有剪应变产生，剪应变会引起侧向变形而造成瞬时沉降。
固结沉降是指饱和与接近饱和的粘性土在基础荷载作用下，随着超静孔隙水
压力的消散，土骨架产生变形所造成的沉降（固结压密）。
固结沉降速率取决于孔隙水的排出速率。
次固结沉降是指主固结过程（超静孔隙水压力消散过程）结束后，在有效应力不变的情况下，土的骨架仍随时间继续发生变形。
这种变形的速率取决于土骨架本身的蠕变性质。
（一）瞬时沉降计算
瞬时沉降没有体积变形，可认为是弹性变形，因此一般按弹性理论计算，按式（4-17）求解。
式中：
3--沉降系数，可从表4-4中查用;
Po--基底附加应力；
卩--泊松比，这时是在不排水条件下没有体积变形所产生的变形量，所以
应取卩=;
Eu--不排水变形模量，常根据不排水抗剪强度G和Eu的经验关系式（4-18）求得。
瓦=（300-1250）^
上式中的低值适用于较软的、高塑性有机土，高值适用于一般较硬的粘性土
表4-4沉降系数3值
受何面形状
L/B
中占
1八、、
矩形角点，圆形周边
平均值
刚性基础
圆形
——
正方形
矩形
——
平均值指柔性基础面积范围内各点瞬时沉降系数的平均值
（二）固结沉降计算
固结沉降是粘性土地基沉降的最主要的组成部分，可用分层总和法计算。
但是分层总和法采用的是一维课题（有侧限）的假设，这与一般基础荷载（有限分布面积）作用下的地基实际性状不尽相符。
司开普敦（Skempton,A・W）和贝伦（Birrum,L.）建议根据有侧向变形条件下产生的超静孔隙水压力计算固结沉降Sco以轴对称课题为例，分层总和法计
算的沉降量为S，Sc可用下式求解：
（4-19）
其中，au为SC与S之间的比例系数，有
（4-20）
工5比
%"+（1_刈
1-1
au与土的性质密切相关，另外，还与基础形状及土层厚度H与基础宽度B之比有关。
（三）次固结沉降的计算
对一般粘性土来说，次固结沉降数值SS不大，但如果是塑性指数较大的、正常固结的软粘土，尤其是有机土，SS值有可能较大，不能不予考虑。
目前在生产中主要使用下述半经验方法估算土层的次固结沉降。
]|
£
7、
、
V
r
k
L
p
-2
*
*
0.11.010100100010000
整辻JtlHfCmuO
魏叮土的耳Igi®拔
图4-9为室内压缩试验得出的变形S与时间对数Igt的关系曲线，取曲线反弯点前后两段曲线的切线的交点m作为主固结段与次固结段的分界点；设相当于分界点的时间为ti，次固结段（基本上是一条直线）的斜率反映土的次固结变形速率，一般用Cs表示，称为土的次固结指数。
知道CS也就可以按下式计算土层的次固结沉降Ss:
ZJ£
（4-21）
1+头
式中：
H和ei分别为土层的厚度和初始孔隙比;11对应于主固结完成的时间；t2为欲求次固结沉降量的那个时间。
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