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56室外电梯施工方案

张仪村定向安置房项目北区

室外电梯施工方案

1、编制依据

序号

规范、规程名称

编号

丰台区张仪村西城区旧城爱护定向安置房北区施工图

《建筑地基基础工程施工质量验收规范》

GB50202-2002

《建筑机械使用安全技术规程》

JGJ33-2001

《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》

JGJ125-2010

《丰台区张仪村西城区旧城爱护定向安置房北区施工组织设计》

京港SCD200/200施工升降机使用讲明书

2、工程概况

2.1工程概况

张仪村定向安置房项目北区位于北京市丰台区西四环外，西五环内，京石高速公路以北两公里，莲石快速路以南两公里，施工现场东侧为张仪村路。

总建筑面积271462.99m2，地上建筑面积207313.99m2，地下建筑面积64149m2，其中住宅地上建筑面积190967.34m2，配套公建地上建筑面积10152.93m2，配套商业地上建筑面积5276.16m2，地库人防、消防出口地上建筑面积917.57，地下2层，地上34层，建筑高度最高99.80m。

结构类型：

住宅部分为纯现浇钢筋混凝土剪力墙；配套商业为框架结构。

打算开工日期为2011年07月16日，交付日期为2013年09月02日，总工期780天。

2.2项目概况

工程名称

张仪村定向安置房项目北区

工程地址

建筑场区位于北京市丰台区西四环外，西五环内

建设单位

北京广安置业投资公司

治理单位

北京国金治理咨询有限公司

设计单位

北京市建筑设计研究院

监理单位

北京银建建设工程治理有限公司

质量要求

确保“结构长城杯”、“建筑长城杯”

合同工期

779日历天，总包施工打算开工日期2011年7月16日，打算竣工日期为2013年9月

2.3项目设计概况

各楼号有关参数表：

序号

项目

内容

建筑

功能

住宅楼、商业楼、车库

设计使用年限

50年

结构

体系

剪力墙结构、框架结构

建筑

规模

楼号

地上

层数

地层数下

楼座高度

地上面积（m2）

其中阳台面积

北区地上

A1#楼

99.8m

30866.41

1108.55

A2#楼

88.6m

17833.72

873.15

A3#楼

99.8m

30866.41

1108.55

A4#楼

88.6m

17833.72

873.15

A5#楼

99.8m

30866.41

1108.55

A6#楼

6-10

21.4-32.6m

5869.5

638.5

A7#楼

77.4m

23692.26

850.45

A8#楼

57.8m

17347.63

624.52

A9#楼

77.4m

23692.26

850.45

本工程工期紧，现场小，楼座层数较高，二次结构、装修时期施工材料品种繁多，为保证二次结构、装修期间施工材料的垂直运输和现场施工和治理人员的上下楼，结合施工总进度打算的安排，本工程装修期间垂直运输采纳施工升降机。

按照施工现场的场地情形及建筑物的平面位置，确定施工升降机的安装位置和数量，A1-A9#楼座各配置一台，共计九台。

3、施工预备

3.1技术预备

3.1.1在正式施工往常，对参与施工的有关治理人员、技术人员和工人进行技术性的交待与讲明。

3.1.2熟悉有关施工规范，对安装过程中可能遇到的咨询题进行预判，确保升降机安装及使用过程的顺利。

3.2机具预备

本工程升降机型号选用SC型SCD200/200TD，为双笼带对重升降机，标准节尺寸为650*650*1508，壁厚为4.5mm规格的立管标准节重量170kg；额定载重2*2000Kg，提升速度36m/min，最大架设高度450m，额定安装载重量2*1000kg，电机功率2*2*11kw，吊笼重量2*2000kg，对重重量2*1000kg，外笼重量1480kg，双笼同时施工。

4、施工安排

4.1安装部位

1、A1#楼位于L-1~L-3/L-X~L-Y轴车库顶板上（标高-2.15m）；

2、A2#楼位于L-9~L-11/L-T~L-U轴车库顶板上（标高-2.15m）；

3、A3#楼位于L-16~L-17/L-X~L-Y轴车库顶板上（标高-2.15m）；

4、A4#楼位于R-3~R-4/R-a~R-b轴车库顶板上（标高-2.15m）；

5、A5#楼位于L-9~L-11/L-e~L-f轴车库顶板上（标高-2.15m）；

6、A7#楼位于R-16~R-18/R-Q~R-R轴车库顶板上（标高-2.15m）；

7、A8#楼位于R-7~R-8/R-K~R-M轴车库顶板上（标高-2.15m）；

8、A9#楼位于L-20~L-21/L-M~L-N轴车库顶板上（标高-2.15m）；

9、A6#楼位于R-19~R-20/R-X~R-W轴车库顶板上（标高-2.15m）。

4.2施工内容

施工电梯的安装与拆除。

具体的安装时刻、拆除时刻一览表：

项目

A1#楼

A2#楼

A3#楼

A4#楼

A5#楼

A6#楼

A7#楼

A8#楼

A9#楼

安装时刻

2012.

拆除时刻

2013.

4.3劳动力组织

施工升降机安装与拆除过程中所用劳动力全部由电梯厂家负责组织。

5、施工工艺

5.1基础施工

5.1.1按照施工升降机各部件的自重、动荷载、冲切力以各荷载的系数，原讲明书设计基础尺寸为5500×4100×330，配置钢筋为ф12@200双向钢筋网片，混凝土采纳C25。

按照本工程实际情形，升降机基础直截了当落在车库现浇混凝土楼板上，传力至车库顶板。

5.1.2按照附图对升降机基础在现场进行定位。

5.1.3升降机基础为混凝土板，基础高度为330mm，基础尺寸4100mm×5500mm。

混凝土板为钢筋砼，基础配置双层双向12@200钢筋网片，基础底座及预埋螺栓和混凝土浇筑一起浇筑。

在混凝土强度达到70%以上时，体会收合格后方能安装升降机。

5.1.4绑扎升降机基础钢筋，此工序做好过程操纵，施工记录，质量验收。

5.1.5基础混凝土模板安装应牢固，接缝平坦、紧密，浇注C25的砼应振捣密实。

5.1.6对升降机基础进行养护，留置试块并做好砼强度报告。

5.1.7A1#楼、A2#楼、A3#楼、A4#楼、A5#楼、A7#楼、A8#楼、A9#楼座施工升降机基础施工：

由于以上楼座地下室顶板不具备回填土的条件，故施工升降机基础需在车库顶板做完防水层以后定位在地下一层顶板上。

车库顶板承载力满足要求，然而为保证结构安全，在下部采纳滿堂红碗扣式钢管脚手架回顶。

立杆间距900mm，横杆步距1200mm，立杆上部用U托和100×100mm方木与顶板顶紧，立杆下部垫50mm厚方木。

5.1.7.1地下车库顶板做法见下图：

当室外电梯基础下顶板防水层施工完毕后，C25混凝土爱护层达到设计强度后，方可进行室外电梯基础的施工。

车库顶板防水做法比电梯基础外边线外扩不小于500mm。

5.1.7.2运算参数：

架设高度：

H=100m；

双吊笼重：

G1=2×1600kg；

导轨重量：

G2=60×161kg/节；

外笼重：

G3=1600kg；

对重：

G4=2×1400kg

吊笼额定载重：

G5=2×2000kg；

考虑动载、自重误差及风载对基础的阻碍，取安全系数：

2.1

5.1.7.3运算：

⑴基础承载：

P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重+载重量）×2.1

=（2×1600+1600+60×161+2×1400+2×2000）×2.1

=21260×2.1

=44646kg=438KN

地基净反力pn1=P1/A=438/（4.1×5.5）=19.42KN/m2

⑵基础自重：

P2=1.2×4.1×5.5×0.33m×25=109.11KN

静荷载：

pn2=P2/A=109.11/（4.1×5.5）=4.84KN/m2

⑶防水卷材及防水爱护层重（100mm厚）：

P3=1.2×5.1×6.5×0.2×25=199KN

静荷载：

pn3=P3/A=199/（5.1×6.5）=6.0KN/m2

荷载运算：

N=19.42+4.84+6=30.26KN/m2

车库顶板设计承载力为36KN/m2，故车库顶板承载力满足要求，不需回顶。

利用碗扣架体系只作为加固、保证措施。

5.1.8施工工艺

5.1.8.1碗扣架搭设参数

碗扣架支撑体系支设参数：

立杆横向间距900mm，纵向间距900mm，横杆步距1500mm。

回顶支撑体系平面图

回顶支撑体系立面图

1-1剖面图

水平杆最底端一道距地300mm，立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点长度（自由端高度）不大于500mm。

梁的支撑和板的支撑形成一个整体。

框架梁梁底立杆搭设高度为：

1.5m+1.2m；板底立杆搭设高度为：

2.1m+1.2m下垫50×100mm方木，龙骨为100×100mm方木，要求下垫方木排列顺直、朝向一致。

5.1.8.2搭设流程

测量放线→铺垫方木→搭设碗扣架立杆、横杆→搭设板底碗扣架立杆、横杆→连接梁底和顶板碗扣架→铺设龙骨→调剂U托高度至合理位置。

5.1.8.3碗扣架基础

按照碗扣架搭设平面图弹出立杆位置线，碗扣架基础下铺150-200mm长50×100mm方木作为垫块。

平行于梁放置，位置准确、铺放平稳。

5.1.8.4顶部自由端支设要求

设在支架立杆底部或顶部的可调U托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。

支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm。

5.1.8.5架体验收

（1）进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：

要紧构配件应有产品标识及产品质量检验报告；构配件进场质量检查的重点：

钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

（2）对整体脚手架应重点检查以下内容：

严格按照方案、交底中的脚手架搭设参数进行现场验收，保证立杆、横杆等的搭设间距是否符合方案要求；立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情形；立杆上碗扣是否可靠锁紧；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求。

自由端高度是否操纵在300mm，板底支撑与梁底支撑是否采纳有效连接。

5.1.8.6回顶体系范畴：

情形1：

（斜线范畴内回顶）

情形2：

情形3：

5.2附墙锚固

室外电梯附着架安装间距应≤9m，现场按照标准节及结构楼层标高确定具体位置。

按照此工地建筑物情形，按中心距与建筑物连接尺寸3.0m连接。

本工程标准层层高为2.8m，按每三层设置一道要求安装好附墙架。

附着框架锚固在楼板或梁上，具体附着位置为：

5.2.1各楼座锚固层数见下表：

锚固层数

第1步

第2步

第3步

第4步

第5步

第6步

第7步

第8步

第9步

第10步

第11步

第12步

A1#

首层

A2#

首层

A3#

首层

A4#

首层

A5#

首层

A6#

首层

A7#

首层

A8#

首层

A9#

首层

5.3电梯防护架及防护门制作

室外电梯与结构连接处搭设双排钢管脚手架，钢管全部采纳橘黄色,48*3.5mm钢管，必须制作钢筋防护门，钢筋防护门采纳推拉门的方式，防护制作尺寸如下：

5.3.1脚手架：

采纳双排单立杆脚手架，架件与主体结构拉结牢固，层层设置连墙件和八字撑，各层出料平台处满铺脚手板。

见下图：

5.3.2电梯防护门自制，宽1.8m，高1.5m，用螺纹12的钢筋焊接，采纳推拉门方式安装。

如下图所示：

5.3.3防护架子搭设参数及运算如下：

运算的脚手架为双排脚手架，立杆采纳单立管。

搭设高度均搭设至各楼座机房层檐口高度。

搭设尺寸为：

采纳的钢管类型为

48×3.5mm。

内外排立杆间距为0.8～0.9mm，内侧立杆距外侧结构150mm。

横杆步距为1.8m和1m间隔设置，1.8m处过人。

防护架子立杆纵距为1000mm、1550mm和700mm，700mm间距为双笼电梯双门立杆间距，两侧1550mm间距为门左右两根立杆间距，1000mm为最外侧立杆与门外侧立杆间距。

施工均布活荷载为3.0kN/m2。

连墙件采纳两步三跨，竖向间距2.80m，水平间距3.80m，要求每栋楼必须在每个楼层必须设置许多于2个拉结点，要求在每层外用电梯卸料平台出入口处墙、梁内侧位置采纳φ48钢管用扣件和外架外立杆水平拉结。

防护架子左右两侧需设置护身栏杆，起步设置200mm高档脚板，在离平台面600mm和1200mm设置两道护身栏杆。

栏杆与电梯防护架子门外侧立杆相连，上面两道横杆与立杆连接，注意端部短立杆要与防护架子立杆离开一段距离保证推拉门自由推拉。

护身栏杆在外侧与装修外脚手架连接一道保证稳固。

护身栏杆上满挂密目安全网。

防护架子左右外侧立杆之间上下通长挂密目安全网。

外用电梯轿箱与脚手板平台间距为100mm。

外用电梯的底层出入口处搭设长4米，宽于较箱两侧各1米且高3米的防护棚。

棚顶铺设二层50mm厚脚手板，不留缝隙，间隔500mm，上层底部挂大眼网一层，护头棚两侧满挂安全网。

5.3.3.1小横杆的运算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算小横杆的最大弯矩和变形。

⑴均布荷载值运算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.5/2=0.263kN/m

活荷载标准值Q=3.0×1.5/2=2.25kN/m

荷载的运算值q=1.2×（0.038+0.263）+1.4×2.25=3.511kN/m

⑵抗弯强度运算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩：

运算公式如下：

M=3.511×0.92/8=0.355kN·m

=0.355×106/5080=69.882N/mm2

小横杆的运算强度小于205N/mm2,满足要求！

⑶挠度运算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

运算公式如下：

荷载标准值q=0.038+0.263+2.25=2.551kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5×2.551×9004/（384×2.06×105×121900）=0.868mm

小横杆的最大挠度小于1200/150与10mm，满足要求！

5.3.3.2大横杆的运算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力运算值，在最不利荷载布置下运算大横杆的最大弯矩和变形。

⑴荷载值运算

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.9=0.034kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.9×1.55/2=0.236kN

活荷载标准值Q=3.0×0.9×1.55/2=2.025kN

荷载的运算值P=（1.2×0.034+1.2×0.236+1.4×2.025）/2=1.580kN

⑵抗弯强度运算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的弯矩。

均布荷载最大弯矩运算公式如下:

集中荷载最大弯矩运算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.034）×1.52+0.15×1.580×1.5=0.363kN.m

=0.363×106/5080=71.457N/mm2

大横杆的运算强度小于205N/mm2，满足要求!

⑶挠度运算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度运算公式如下:

集中荷载最大挠度运算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.034×15004/（100×2.06×105×121900）=0.046mm

集中荷载标准值：

P=0.034+0.236+2.025=2.295kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.146×2295×15003/（100×2.06×105×121900）=3.535mm

最大挠度和：

V=V1+V2=0.046+3.535=3.581mm

大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求!

5.3.3.3扣件抗滑力的运算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数1.0

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN。

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.9×1.5/2=0.236kN

活荷载标准值Q=3.0×0.9×1.5/2=2.025kN

荷载的运算值R=1.2×（0.057+0.236）+1.4×2.025=3.187kN

单扣件抗滑承载力的设计运算R≤8.00，满足要求！

5.3.3.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

⑴每米立杆承担的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1394

NG1=0.1394×100=13.940kN

⑵脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×1.5×0.9=0.473kN

⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采纳栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×1.5=0.21kN

⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×100=0.750kN

经运算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=15.373kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经运算得到，活荷载标准值NQ=3.0×1.5×0.9=4.05kN

⑸风荷载标准值产生的轴向力

风荷载标准值：

其中W0——差不多风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》的规定采纳：

W0=0.450

<1>可按《建筑结构荷载规范》（GBJ9）取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准（BS5973-1981）运算确定；

<2>可按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附表D.4取重现期10年确定，取消差不多风压W0值乘以0.7修正系数。

<3>脚手架使用期较短，一样为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采纳：

脚手架底部Uz=0.740,

Us——风荷载体型系数：

Us=0.8700

经运算得到，脚手架底部风荷载标准值：

Wk=0.7×0.740×0.870×0.450=0.203kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

N=1.2×NG+0.85×1.4NQ=22.973kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

N=1.2NG+1.4NQ=23.824kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载差不多风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——横杆杆的步距（m）。

经运算得,底部立杆段弯矩Mw=0.85×1.4×0.203×1.50×1.502/10=0.081kN.m

5.3.3.5立杆的稳固性运算

⑴不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=23.824kN；

i——运算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

μ——运算长度系数，由脚手架的差不多参数确定，μ=1.50；

h——立杆步距，h=1.40（取平均值）；

λ——运算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=142；

λ<=[λ]=210,满足要求!

k——运算长度附加系数，取1.155；

l0——运算长度（m）,由公式l0=kμh确定，l0=2.60m；

Φ——轴心受压立杆的稳固系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=164的结果查表得到0.262；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抗击矩）,W=5.08cm3；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ——钢管立杆受压强度运算值（N/mm2）；

经运算得到σ=23824/（0.262×489）=185.953N/mm2

不考虑风荷载时，立杆的稳固性运算σ<[f],满足要求!

2、考虑风荷载时,立杆的稳固性运算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=22.973kN；

i——运算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

μ——运算长度系数，由脚手架的差不多参数确定，μ=1.50；

h——立杆步距，h=1.40m（取平均值）；

λ——运算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=142；

λ<=[λ]=210,满足要求!

k——运算长度附加系数，取1.155；

l0——运算长度（m）,由公式l0=kμh确定，l0=

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