槽钢脚手架搭设方案.docx

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槽钢脚手架搭设方案

东风家园农居房工程

槽

钢

脚

手

架

搭

拆

方

案

编制：

审核：

批准：

江苏富源广建设发展有限公司

二00七年十二月三十一日

第一部分脚手架的搭设和设计

1.1脚手架的设计

1）东风家园农居房工程，4幢十八层高层建筑，2幢十一层小高层建筑，单层辅助用房为多层建筑。

根据设计图纸及实际情况，脚手架工程一至五层拟搭设落地式脚手架；六层楼面以上采用20＃槽钢悬挑脚手架。

底部施工期间进行密目安全网围护。

施工期间应加强管理力度，脚手架使用前应加强检查验收，施工过程中应加强检查监督，确保脚手架的搭设、使用符合本方案的要求。

2）脚手架钢管采用Ф48×3.0mm钢管，其质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）

中Q235－A级钢的规定，钢管上严禁打孔；扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件螺栓拧紧扭力矩值应在40N.m～65N.m时，不得发生破坏；竹笆必须采用新竹笆；密目安全网采用大于800目/100cm2并是取得权威机构认证的产品。

3）在脚手架的设计施工荷载作如下考虑：

结构施工时，考虑二个作业层，每

2

层均布施工荷载3KN/m；在装修施工时考虑三个作业层，每层均布荷载

2

2KN/m。

施工操作层设18cm高20厚木踢脚板；每步层均布置2Ф48×3.0mm栏杆，并满铺新竹笆。

＃

4）悬挑支撑采用20热轧槽钢，其质量须符合《碳素结构钢》（GB/T700）中

Q235中A级钢的规定。

槽钢布置间距同脚手架步距。

2

5）悬挑结构所用钢丝绳束，采用6×37，直径12mm，抗拉能力为1550N/mm，总破断抗拉能力为270KN。

钢丝绳均由国内专业信誉较好的厂商生产。

6）脚手架连墙杆采用钢管扣件形式，按二步二跨布置。

1．2脚手架的搭设

1）脚手架搭设前应向搭设人员及使用人员做好脚手架施工方案的交底；对脚手架所用钢管、扣件、安全网等认真组织检查验收，经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水，不合格产品不得用于脚手架

的搭设。

2）按设计图要求制作槽钢支架，在验收合格后做好防锈蚀处理。

3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。

4）每搭完一步脚手架后，应按规范允许偏差要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

5）立杆的搭设应符合以下规定：

严禁将其它规格的钢管用于本脚手架中：

相

邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不得小于500㎜；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，

应立即设置连墙杆；顶层外侧脚手架高出建筑物的高度不小于1.5m。

6）纵向水平杆的搭设：

纵向水平杆布置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，如采用搭接应采用三个旋转扣件固定，搭接长度不得小于1m，搭接或对接点应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同

步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500

㎜，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜。

7）横向水平杆：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁

拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜，靠墙一端的外伸长度为

300㎜，不应大于360㎜。

8）竹笆采用新竹笆，按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，对接平铺，四个角采用1.2㎜镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

9）连墙杆采用钢管扣件式，按二步二跨布置。

10）剪刀撑按7.2×7.22m方格沿脚手架全高、全长连续布置。

剪刀撑接头采用搭接，搭接长度不小于1m,采用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。

11）在主节点处的固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜；对接扣件的开口应朝上

或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

12）栏杆和踢脚板均布置在立杆的内侧。

13）脚手架最下步层必须铺设严密，且用平网及密目安全网兜底，以防坠物。

14）脚手架的端头每步层布置横向斜撑。

1.3脚手架的检查验收

1）脚手架搭设钢管采用新钢管须：

应有产品合格证；应有质量检验报告，钢

管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合《碳素结构钢》中Q235中A3钢的要求；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应符合相关规定；钢管必须涂有防锈漆。

如采用旧钢管，

应符合下列规定：

表面锈蚀深度不大于0.5㎜；弯曲变形符合相关要求，并做好防锈蚀处理。

2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当

对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架》（GB15831）的规定抽样检测；出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。

3）脚手架搭设在下列阶段进行检查验收：

脚手架在槽钢支架布置后、脚手架

搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完10～13m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。

4）脚手架的检查验收应根据下列技术文件：

规范、施工方案、技术交底文件。

5）脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：

杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；槽钢支座的稳固，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。

1.4安全管理

1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。

2）搭设脚手架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。

3）脚手架的构配件质量和搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方可使用。

4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

5）当有六级计六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

6）脚手架应按规定要求进行检查与维护，安全网应按有关规定布置。

7）在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，

连墙杆。

8）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

9）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准

《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

10）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

槽钢悬挑脚手架计算书

悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

一：

搭设参数以及技术参数

脚手架为双排脚手架，搭设高度为27m（9×2.8m+1.8=27m），立杆采用单立管，

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.8m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8m；内排

架距离墙长度为0.30m；采用钢管为Ф48×3.0mm，大横杆在上，搭接在小横杆

上的大横杆根数为2根，横杆与主杆连接方式为单扣件，扣件抗滑承载系数为

1.00，连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3.6m,扣件连接，连墙件

连接方式为双扣件

基本计算参数

1）钢管

Ф48×3.0截面积A=424mm,J=10.79

4

4

×10mm，W=4.49×103mm3

i=15.95mm,每米自重为0.033KN/m

4

2）20#槽钢A=2263mm3自重为221.77N/mWx=178000mm3Ix=17804×103mm

i=78.6mm

3）直角扣件自重13.2N/个，对接扣件18.4N/个，旋转扣件14.6N/个，安全网2N/m2，竹笆0.05KN/m2

4）施工荷载结构施工时考虑2个操作层，每个操作层的施工荷载取值3KN/m2，

装修施工时，考虑3个操作层，每个操作层荷载取值为2KN/m

5）钢管、槽钢均采用A3钢E=2.06×105N/mm2,抗拉、抗压和抗弯强度设计值

f=200N/mm2

6）本工程地处无锡市基本风压取Wo=0.45kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数

Uz=1.0Us--风荷载体型系数，取Us=1.3φ=1.3×0.083=0.1079Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.7×1.0×0.1079×0.45=0.034KN/m2

二：

设计计算

1）外脚手架整体稳定性计算

Ф48×3.0钢管参数如下自重33.3N/m

惯性矩

I=10.79

4

4

×10mm

面积

A=424mm

2

回转半径

i=15.95mm

内外两根主杆钢管作为一个计算单元，见图则整体惯性矩Ix=2[I+A×（L/2）2]=2[10.79+4.24×（100/2）2]=21221.58cm4

回转半径ix=50.03cm

长细比λx=H/ix=27×100/50.03=53.96

由《钢结构设计规范》（GB50017—2003）求出该计算单元换算长细比

λox=54.45<210

属于轴向受力构件截面分类的B类，查附表C—2得，φ=0.8355

N=26.2KN

则N/Φa=26.2×103/0.8355×2×424=37.04N/mm2<200N/mm2

整体稳定性满足要求

2）双排脚手架的允许搭设高度

①主杆长细比λ=lo/i=3.60×103/15.95=225.7查表：

φ=0.150单肢主杆承载力[N]=φAfo=0.150×424×200=12.72KN

②风荷载作用弯矩值计算

Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.034KN/m2

主杆均布荷载：

W=1.4×6×0.8×Wk=0.068KN/m

③立杆弯矩应力计算

跨中横杆支撑力P=5/16WοLο=5/16×0.068×3.6=0.077KN

跨中弯矩μ=WLο2/8-PLο/4=0.068×3.62/8-0.077×

3.6/4=0.110-0.0693=0.0407KN·m

应力：

M/W=0.0407×106/4.49×103=9.06N/mm2

④单肢立杆施工荷载

NQ1=2×2000×1.2×1.8/2=4320N

⑤单肢立杆脚手板自重NG2=2×350×1.2×1.8/2=756N

⑥每步脚手架自重

NG1=ht1+0.5t2+t3+t4=[1.8×1.25+0.5（1.0+0.4）+1.8+0.424]×33.3=（2.25+0.71.8+0.424）×33.3=172.3N

⑦求脚手架搭设高度

H=[∮A（f-9.06）-（1.2NG2+1.4NQ1）]×1.8/1.2×172.3=[0.150×424×

190.94-（1.2×756+1.4×4320）]×1.8/1.2×172.3=45m

本工程脚手架在考虑风荷载影响下搭设最大高度为45m

3）大横杆计算

大横杆按三跨连续梁进行强度和扰度计算，大横杆搁置在小横杆上面

①均布荷载值计算

纵向水平杆（A杆）的承载荷载如下

自重

0.0333KN/m

脚手架自重

0.35×（0.34+0.33

）/2=0.117KN/m

0.0333+0.117=0.151KN/m

施工荷载

3.0

×（0.34+0.33）/2=1.005KN/m

大横杆强度计算：

q1=1.2×0.151=0.181KN/m

q2=1.4

×1.005=1.41KN/m

跨中最大弯矩M1max=0.08q1

l2+0.10q2l2=（0.08×0.181+0.10×1.41）

×1.82

=0.504KN·m

支座最大弯矩M2max=-0.1

1

×

0.181+0.117

×

1.41）

×

1.82

ql2-0.117q2l2=-（0.10

=-0.593KN·m

取最大值进行强度验算

σ=M/W=0.593×106/4.49×103=132.1N/mm2<200N/mm2

大横杆强度满足要求

大横杆扰度计算:

扰度计算荷载只取标准值

则q1ˊ=0.151KN/m

q2ˊ=1.005KN/m

三跨连续梁均布荷载作用下，扰度计算公式如下

νmax=0.677q1L4/100EI+0.990q2L4/100EI=0.677×0.151×18004+0.99×1.005

×18004/100×2.06×105×10.79×104=5.18mm

扰度允许值为L/1500=1800/1500=12mm

扰度满足规范要求

4）小横杆计算小横杆按简支梁进行强度和扰度计算

大横杆的自重标准值P1=0.0333×1.8=0.060KN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.0×1.8/3=0.21KN

活荷载标准值荷载：

q=3×1×1.8/3=1.8KN

P=（1.2×0.060+1.2×0.21+1.4

×1.8）=2.844KN

强度计算：

Mmax=ql2/q+pl/3=1.2×0.0333×1.02/8+2.844×1.0/3=0.953KN·m

σ=Mmax/W=0.953×106/4.49×103=210N/mm2≈205N/mm2

基本满足要求

扰度计算集中荷载最大扰度计算公式如下

Vpmax=Pl（3l3-4l2/9）/72EI=（0.060+0.21+1.8）×103×1000/72×2.06×105×

10.79×104×（3×10002-4×10002/9）=3.31mm<[N]=L/150

满足要求

5）扣件抗滑力计算

扣件抗滑承载力按照下式计算

R≤Rc

式中：

Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

大横杆的自重标准值:

P

1

=0.0333

×1.8=0.060kN；

小横杆的自重标准值:

P

2

=0.0333

×1/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:

P

3

=0.3×1×1.8/2=0.27kN；

活荷载标准值:

q=3×1×1.8/2=2.7kN

；

荷载的设计值:

R=1.2

×（0.069+0.017+0.27）+1.4×2.7=4.2kN

单扣件抗滑承载力的设计满足要求

6）脚手架立杆荷载计算

①脚手架钢管自重产生立柱轴向力NG1K

步距1.8m,纵距1.8m,查表得gk=0.1337KN/m

NG1K=0.1337×27m=3.6099KN

②脚手板自重产生立柱轴向力NG2K1

脚手板层数

4层

NG

2K1=1.458KN

③防护材料自重产生轴向力NG2K2

NG2K2=0.273×4+5×1.8×27=1.335KN

NG2K=NG2K1+NG2K2=1.458+1.335=2.793KN

④施工荷载产生立杆轴向力，查表NQk=4.86KN

⑤风荷载计算Wk=0.034KN/m2

迎风面宽1.8m,Mk=1/10×0.85×1.4×0.034×1.8×1.82=0.024KN·m

立杆稳当性计算：

①立杆长细比lo=Kuh=1.155×1.5×1.8=3.119

λ=lo/i=3.119/1.595=195.5

查表得φ=0.188

②无风状态时：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQk=1.2×（3.6099+2.793）+1.4×4.86=14.487按公式：

N/QA=14.487×103/0.188×424=181.74N/mm2<200N/mm2

安全

③有风状况时

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQk=13.467

按公式：

N/QA+Mw/W=13.467×103/0.188×424+0.024×106/4.49×103=174.29

N/mm2<200N/mm2

安全

7）槽钢强度及扰度计算

①荷载取值

Ф48×3.0钢管

33.3N/m

扣件

15N/

个

竹笆

100N/m

2

安全网

5KN/m

2

I20#槽钢自重

226.37N/m

②每步架（1.8m）脚手架荷载

内外立杆：

1.8

×

2×33.3=119.88N

大横杆：

1.8

×

5×33.3=299.7N

小横杆：

1.35

×2×33.3=89.91N

扣件：

8

×15=150N

竹笆：

1.8

×

100×1=180N

安全网：

1.8

×

5.8×5=16.2N

剪刀撑等

150N

合计

976N

③施工荷载：

1.8×1×3×2=10.8KN

④每根立杆所受荷载P:

（1.2

×0.976×15+1.4×10.8）/2=16.344KN

按前计算

P=1.2

×（NG1K+NG2K）+1.×4NQk=14.487KN

P=1.2×（3.6099+2.793）+1.4×4.86=14.487KN

取大值进行计算

槽钢Mmax=pl1+pl2+ql32/2=16.344×（1.3+0.3）+0.272+1.32/2=26.38KN·m

σ=Mmax/W=26.38×106/178000=148N/mm2<205N/mm2

强度满足要求

扰度验算扰度验算时荷载取其标准值计算

P=976×15+10800=25440N

W1=PL3/3EI=25440×13003/3×2.06×105×17804×103=5.08mm

W2=Pb2L/6EI（3-b/l）=25440×3002×1300/6×2.06×105×17804×103×

（3-300/1300）=0.37mm

W3=ql4/8EI=226.37×13004×10ˉ3/8×2.06×105×17804×103=0.22mm

W=W1+W2+W3=5.472mm>1300/400=3.25mm

扰度不满足，需钢丝绳斜拉加固

钢丝绳验算：

N1=16.344×0.3/1.3=3.772KN

N2=3.772×103+16.344×103+226.37×0.5=20.229×103N

α=arctg2.8/1.3=65.1°

N=N

2/Sin

α=20.229×103/sin65.1

°=22.303KN

钢丝绳采用直径12.0mm，公称抗拉强度为1.250N/mm2的6×37钢丝绳用作槽钢斜

拉索，其破坏拉力总和为270KN

αFg/k=0.82×270/8=27.68KN>22.30KN

满足要求

由于钢丝绳斜拉，槽钢承受压力NH=Ncosα=9.39KN

故NH/A+Mx/W=9.39×103/2263+148=152.15N/mm2<205N/mm2

满足要求

吊环计算

吊点钢环选用Q235钢Φ20，A=314mm2,受拉环为双截面受力，所以A=628mm2

公式σ=T/AT=σA=628×215=135.02KN>22.303KN

安全系数135.02、22.303=6.05>4

满足要求

第三部分脚手架的拆除

1）拆除脚手架前应做好准备工作：

做好交底工作；全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计或方案中的拆除顺序和措施，经工程部批准后可实施；清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

2）拆出时，必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固

3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（6.5m）时，应先在适当位置搭设

抛撑后，再拆除连墙件。

4）当脚手架采取分段拆除时，对步拆除的脚手架两端，应每两步层搭设横向斜

撑及连墙杆。

5）卸料时各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。