施工脚手架计算书.docx
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施工脚手架计算书
S1、S2#墩墩身施工脚手架计算书
编制：
复核：
审批：
二零一七年二月
1、计算参数说明1
2、小横杆计算2
3、大横杆计算3
4、扣件抗滑力计算4
5、立杆计算4
6、连墙件计算6
7、牛腿平台计算7
1、计算参数说明
（1）计算说明
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*l±i
引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式进行施工，除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外，剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平台，在其上搭设双排脚手架进行施工。
牛腿及分配梁均采用工20a型钢。
现以S1#墩剩余墩柱（除前19m外）施工脚手架为例进行计算。
图1脚手架立面布置图
图2牛腿平台平面布置图
（2）脚手架参数
脚手架采用©48X2.8mmt冈管，最大搭设高度24n，立杆步距1.5m,横距1.2m，纵距1.2m,内排脚手架距墩柱边缘0.8m。
连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为3m连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。
小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板
作为施工平台。
脚手板铺设层数按7层考虑，同时施工层数按2层考
（3）钢管截面参数
外径0
（mm
壁厚t
（mm
截面积A
（mrf）
惯性矩1
（mrr）
截面模量W
（m^
回转半径i
（mm
每米长质量（kg/m）
48
2.8
3.97x102
4
10.19x10
3
4.24x10
16.01
3.12
Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm，弹性模量
52
E=2.06x10N/mrr。
2、小横杆计算
（1）荷载值计算
小横杆自重标准值：
0.0312kN/m;
脚手板的荷载标准值：
0.35x1.2/2=0.21KN/m;
活荷载标准值：
3x1.2/2=1.8KN/m;
荷载计算值：
q=1.2x（0.0312+0.21）+1.4x1.8=2.81KN/m;
荷载标准值：
qk=0.0312+0.21+1.8=2.04KN/m。
（2）抗弯强度验算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，最大弯矩为：
MU=ql78=2.81X1.22/8=0.51KN.m
抗弯强度。
=Mma>/W=0.5lx106/4240=120N/mm^vf=205N/mm2,
满足要求。
（3）挠度验算
4412
最大挠度为、•.二卫愛52.04152104=2.62mm,小于
384EI384汉2.0610"0.1910
[v]=l/150=8mm与10mm满足要求。
3、大横杆计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算。
（1）荷载值计算
小横杆自重标准值：
0.0312X1.2=0.037KN;
脚手板的荷载标准值：
0.35X1.2X1.2/2=0.252KN;
活荷载标准值：
3X1.2X1.2/2=2.16KN;
荷载计算值：
P=（1.2X0.037+1.2X0.252+1.4X2.16）/2=1.69KN;
（2/抗弯强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不
利分配的弯矩和，最大弯矩为:
抗弯强度。
=MWW=0.36X106/4240=84.9N/m用vf=205N/mm2,
满足要求。
（3）挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载标准值最不利
分配的挠度和
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度为:
0.677ql4_0.6770.03121.241012
100EI-1002.0610510.19104
=0.02mm
集中荷载标准值为Pk=0.037+0.252+2.16=2.45KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为:
3
1.146PJ
100EI
312
1.1462.451.210
1002.0610510.19104
=2.31mm
故最大挠度和为v=力+v2=0.02+2.31=2.33mm，小于
[v]=l/150=10mm与10mm满足要求。
4、扣件抗滑力计算
小横杆自重标准值：
0.0312X1.2=0.037KN;
大横杆的自重标准值：
0.0312X1.2=0.037KN;
脚手板的荷载标准值：
0.35X1.2X1.2/2=0.252KN;
活荷载标准值：
3X1.2X1.2/2=2.16KN;
荷载计算值：
R=1.2X（0.037+0.037）+1.2X0.252+1.4X
2.16=3.42KNvRc=8kN,满足要求。
5、立杆计算
（1）立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.155
考虑脚手架整体稳定因素的立杆计算长度系数口=1.53
立杆步距为1.5m，立杆计算长度l0=k卩h=1.155X1.53X
1.5=2.65m
立杆长细比入=1。
/i=2650-16.01=165
立杆长细比入=165<［入］=210,满足要求。
（2）荷载计算
立杆所受荷载包括：
脚手架结构自重、构配件自重及活荷载。
其中：
1）脚手架结构自重包括：
立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪
刀撑、横向斜撑和扣件等的自重：
gk=0.1291kN/m
脚手架结构自重：
2你二gk*H=0.1291x24=3.1kN
2）构配件自重包括：
脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重
脚手板自重：
0.35x1.2x1.2x7/2=1.76KN
安全网自重：
1.2x24x0.002=0.06KN
则构配件自重：
Ns2k=1.76+0.06=1.82KN
3）活荷载包括:
①施工荷载：
Mk=1.2x1.2x2x3/2=4.32KN
②风荷载：
20.7・』\Lw0=0.7x1.32x0.84x0.4=0.31KN/m
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩
0.851.40.311.21.52
10
（3）确定轴心受压构件的稳定系数
计算长度10=kah=1.155x1.53x1.5=2.65m
长细比入=l0/i=2650-16.01=165
查表可得=0.259
（4）立杆稳定性验算
1不组合风荷载时，N=1.2（NGik+Ns2k）+1.4艺Nq=1.2X（3.1+1.82）
+1.4X4.32=11.95KN,
322
N/（「A）=11.95X10/（0.259X397）=116.2N/mm满足要求。
2组合风荷载时，
N=1.2（NGlk+NG2k）+0.85X1.4艺N>
=1.2X（3.1+1.82）+0.85X1.4X4.32=11.04KN
11.041030.099106
0.2593974.24103
要求。
6、连墙件计算
（1）扣件连接抗滑承载力验算
连墙件轴力设计值为：
Nl*lwN。
=1硼入N。
=1.40.314.535=10.86KNVN^28=16KN
满足要求。
（2）连墙杆稳定承载力验算
连墙杆的计算长度取脚手架内侧立杆距墩身的距离，即10=0.8m,
长细比入=1。
/i=800-16.01=50V［入］=150，查表可得=0.852
22
=32.1N/mm7、牛腿平台计算
（1）分配梁验算
分配梁均固定于牛腿之上，现取其中最大跨度的一段分配梁进行
验算分析，计算简图如下图所示。
PlP2
q=OL28kN/m
i1ifi-|i|■i|i'1jiii|i「ii
1f!
II|11|II1M*II1r1r|I
s
L
IMO」
_血-
1050
J050
1
图3分配梁计算简图
分配梁受脚手架的集中荷载为：
P1=1.2（NGik+NG2k）+1.4艺NQk=1.2X6.21+1.4X7.56=18.04KN;
P2=1.2（Ngr+NG2k）+1.4艺M=1.2X5.992+1.4X6.6=13.66KN;
计算模型如下所示:
图4分配梁模型
由图可知，分配梁最大应力为足要求。
（2）牛腿验算
以墩柱四角的斜牛腿为例，牛腿所受脚手架的集中荷载为：
P1=1.2（NGik+NG2k）+1.4艺Nq=1.2X6.8+1.4X8.64=20.26KN;
P2=1.2（Ngr+Ng20+1.4艺^=1.2X9.44+1.4X15.12=32.5KN;牛腿计算模型如下图所示。
8
图5牛腿计算模型
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