商业高支模修改方案Word格式.docx
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120
(二)荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.3
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
(三)模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
350,500,650
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图如下:
平面图
立面图
(四)面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
6000
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1.2)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=39.06kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
1.2]×
1=37.3kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.76kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=30.7kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
37.3×
0.152+0.121×
1.76×
0.152=0.09kN·
m
σ=Mmax/W=0.09×
106/37500=2.52N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
30.7×
1504/(100×
6000×
281250)=0.058mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.15+0.446×
0.15=2.32kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.15+1.223×
0.15=6.72kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.15+1.142×
0.15=5.49kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.15=1.81kN
R2'
=R4'
=1.143q2l=1.143×
0.15=5.26kN
R3'
=0.928q2l=0.928×
0.15=4.27kN
(五)小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.67
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.67
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{2.32+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.6/4+0.5×
(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.3)×
0.12)+1.4×
max[0.5-0.6/2,(1-0.5)-0.6/2]/2×
1,6.72+0.9×
(0.3-0.1)×
0.6/4}=6.76kN/m
q2=max[1.81+(0.3-0.1)×
(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.3)×
0.12)×
1,5.26+(0.3-0.1)×
0.6/4]=5.29kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
6.76×
0.92,0.5×
0.22]=0.59kN·
σ=Mmax/W=0.59×
106/42670=13.72N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.9,6.76×
0.2]=3.69kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.69×
1000/(2×
80)=1.73N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
5.29×
9004/(100×
9000×
1706700)=1.43mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
ν2=q2l24/(8EI)=5.29×
2004/(8×
1706700)=0.07mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.9,0.393×
0.9+6.76×
0.2]=6.95kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=3.75kN,R2=R4=6.95kN,R3=5.69kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.9+5.29×
0.2]=5.45kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=R'
5=3.23kN,R'
2=R'
4=5.45kN,R'
3=4.43kN
(六)主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.213×
106/4490=47.39N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=2.684kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.684×
1000/424=12.66N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.07mm≤[ν]=l/400=350/400=0.88mm
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R5]=1.07kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.07kN≤8kN
(七)立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求!
·
查表得,φ=0.63
1、风荷载计算
Mw=0.92×
ωk×
la×
h2/10=0.92×
0.18×
0.9×
1.52/10=0.04kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
q1=0.9×
[1.2×
1.2)+0.9×
1=35.42kN/m
2)小梁验算
q1=max{2.11+(0.3-0.1)×
0.6/4+0.9×
0.12)+0.9×
1]×
1,6.1+(0.3-0.1)×
0.6/4}=6.13kN/m
同上四~六计算过程,可得:
R1=1kN,R2=10.63kN,R3=1.58kN,R4=10.64kN,R5=1kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4,R5+N边2]+Mw/lb=max[1+0.9×
(0.75+(24+1.3)×
(0.85+0.5-0.6/2)/2×
0.9,10.63,1.58,10.64,1+0.9×
(0.85+1-0.5-0.6/2)/2×
0.9]+0.04/1=10.72kN
f=N/(φA)+Mw/W=10718.12/(0.63×
424)+0.04×
106/4490=49.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
(八)梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
由"
主梁验算"
一节计算可知扣件最大受力N=max[R2,R3,R4]×
1=11.05kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
7、斜梁600×
1000梁底支模架补充验算:
KL600*1000
8.9
(二)荷载设计
400,600
300
(四)面板验算
1)+1.4×
1=32.87kN/m
1=31.1kN/m
1=25.6kN/m
31.1×
0.152=0.08kN·
σ=Mmax/W=0.08×
106/37500=2.12N/mm2≤[f]=15N/mm2
25.6×
281250)=0.049mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm
0.15=1.95kN
0.15=5.66kN
0.15=4.63kN
0.15=1.51kN
0.15=4.39kN
0.15=3.56kN
q1=max{1.95+0.9×
(1-0.12)]+0.9max[1.2×
1,5.66+0.9×
0.6/4}=5.69kN/m
q2=max[1.51+(0.3-0.1)×
(1-0.12)+(0.5+(24+1.3)×
1,4.39+(0.3-0.1)×
0.6/4]=4.42kN/m
5.69×
0.32]=0.49kN·
σ=Mmax/W=0.49×
106/42670=11.56N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
0.9,5.69×
0.3]=3.11kN
3.11×
80)=1.46N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
4.42×
1706700)=1.19mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
ν2=q2l24/(8EI)=4.42×
3004/(8×
1706700)=0.29mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
0.9+5.69×
0.3]=5.86kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R5=3.25kN,R2=R4=5.86kN,R3=4.8kN
0.9+4.42×
0.3]=4.55kN
5=2.79kN,R'
4=4.55kN,R'
3=3.7kN
σ=Mmax/W=0.324×
106/4490=72.09N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=7.591kN
7.591×
1000/424=35.81N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.15mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm
R=max[R1,R4]=1.52kN≤8kN
同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.52kN≤8kN