≤12
≤20
钢板尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
钢板尺
3
立杆全高垂直度
绝对偏差≤100mm
吊线和卷尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
钢板尺
现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
在封模以前要检查预埋件预埋套管是否放置，位置是否准确。
第七章安全施工注意事项
1、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系挂好安全带。
2、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工通道进入工作面。
3、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
4、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
5、正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
6、在3.5m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
7、拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
8、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
第八章文明施工及环保措施
1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
3、模板安装时，应注意控制噪声污染。
4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
每次下班时保证工完场清。
第九章高支撑模板施工安全防范措施
1、预防坍塌事故安全技术措施
（1）模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。
（2）模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。
支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。
支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。
（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。
堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。
堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。
（4）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。
（5）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
2、预防高空坠落事故安全技术措施
（1）高支模安装完毕，经项目部有关人员组织验收合格后，通知监理单位现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。
（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。
特种高处作业人员应持证上岗。
采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。
（3）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。
（4）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。
对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。
施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。
（5）安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。
作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。
安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
（6）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。
模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。
（7）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。
（8）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。
安全防护设施应做到定型化、工具化。
需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。
（9）浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。
3、监测措施
（1）梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。
本方案采取如下监测措施：
（2）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
（3）日常检查、巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。
3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。
5）施工过程中是否有超载的现象。
6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
（4）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
（5）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。
浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。
发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。
（6）本分项工程监测项目包括：
支架沉降、位移和变形。
（7）观测点的布设：
根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。
监测仪器精度应满足现场监测要求。
（8）监测频率：
在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。
第十章首层模板高支撑架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）:
1.20；纵距（m）:
1.20；步距（m）:
1.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；脚手架搭设高度（m）:
15.3；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；
扣件连接方式:
单扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.120；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×8.000×8.000/6=53.33cm3；
I=5.000×8.000×8.000×8.000/12=213.33cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.300×0.120=0.90kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+2.000）×1.000×0.300=0.900kN；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（0.90+0.105）=1.206kN/m；
集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.206×1.0002/8=0.465kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.026×1.000/2=1.143kN；
截面应力σ=M/w=0.465×106/53.333×103=8.718N/mm2；
方木的计算强度为8.718小13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=1.000×1.206/2+1.260/2=1.233kN；
截面抗剪强度计算值T=3×1233.000/（2×50.000×80.000）=0.462N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度为0.462小于1.300，满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.90+0.105=1.005kN/m；
集中荷载p=0.900kN；
最大变形V=5×1.005×1000.0004/（384×9500.000×2133333.33）+
900.000×1000.0003/（48×9500.000×2133333.33）=0.7379mm；
方木的最大挠度0.7379小于1000.000/250,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.000+1.260=2.466kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.770kN.m；
最大变形Vmax=2.225mm；
最大支座力Qmax=8.314kN；
截面应力σ=0.770×106/4490.000=171.387N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
四、模板支架荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×15.3=1.97kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.00kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.32kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=10.584kN；
五、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=10.584kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
Lo----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；
Lo/i=2945.250/15.900=185.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压强度计算值；σ=10584/（0.209×424.000）=119.43N/mm2；
立杆稳定性计算σ=119.43N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；
Lo/i=1700.000/15.900=107.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆受压强度计算值；σ=10584/（0.537×424.000）=46.48N/mm2；
立杆稳定性计算σ=46.48N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.007；
公式（3）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.007×（1.500+0.100×2）=2.029m；
Lo/i=2028.602/15.900=128.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；
钢管立杆受压强度计算值；σ=10584/（0.406×424.000）=61.48N/mm2；
立杆稳定性计算σ=61.48N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
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