梁模板93m.docx
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梁模板93m
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL4
新浇混凝土梁计算跨度（m）
14.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×1200
新浇混凝土结构层高（m）
9.3
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
非自定义:
0.14
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1200
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
600、600
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
300,600
梁底支撑小梁根数
6
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×37.3×0.062+0.121×1.76×0.062＝0.01kN·m
σ＝Mmax/W＝0.01×106/37500＝0.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×30.7×604/（100×10000×）＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝60/400＝0.15mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.06+0.446×1.76×0.06＝0.93kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.06+1.223×1.76×0.06＝2.69kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.06+1.142×1.76×0.06＝2.2kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.06＝0.72kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.06＝2.11kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.06＝1.71kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.93+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/5+0.5×（1.2-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，2.69+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/5}=2.7kN/m
q2＝max[0.72+（0.3-0.1）×0.3/5+0.5×（1.2-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，2.11+（0.3-0.1）×0.3/5]＝2.12kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.7×0.62，0.5×2.7×0.32]＝0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/64000＝1.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.7×0.6，2.7×0.3]＝0.984kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×0.984×1000/（2×60×80）＝0.31N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.12×6004/（100×9350×）＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.12×3004/（8×9350×）＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.7×0.6，0.393×2.7×0.6+2.7×0.3]＝1.85kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝1.63kN，R2＝R5＝1.85kN，R3＝R4＝1.52kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.12×0.6，0.393×2.12×0.6+2.12×0.3]＝1.45kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝1.49kN，R'2＝R'5＝1.45kN，R'3＝R'4＝1.18kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.174×106/5080＝34.34N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.37kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.37×1000/489＝13.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.4kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.4kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1200/15.9=75.47≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.78
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.6×1.22/10＝0.01kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{0.84+（0.3-0.1）×0.3/5+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，2.44+（0.3-0.1）×0.3/5}=2.45kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.36kN，R2＝4.99kN，R3＝4.99kN，R4＝0.36kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.36+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.6+0.45-0.3/2）/2×0.6，4.99，4.99，0.36+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.6+0.9-0.45-0.3/2）/2×0.6]+0.01/0.9＝5.02kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝5020.53/（0.78×424）+0.01×106/4490＝18.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝5.4kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.02/（1×0.15）＝33.47kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
KL4，标高9.3m
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
300×1200
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
120
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
1.2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[38.4，28.8]＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
竖直向布置
小梁间距
200
主梁合并根数
2
主梁最大悬挑长度（mm）
10
对拉螺栓水平向间距（mm）
600
支撑距梁底距离依次为
200，520，880
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝mm4。
计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×38.52×0.22＝0.19kN·m
σ＝Mmax/W＝0.19×106/37500＝5.14N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m
νmax＝5×28.8×2004/（384×10000×）=0.21mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
3、支座反力验算
承载能力极限状态
R＝q1l=38.52×0.2＝7.7kN
正常使用极限状态
R'＝q2l=28.8×0.2＝5.76kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.66
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
q=7.7kN/m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/64000＝2.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
τmax＝3Vmax/（2bh）＝3×1.72×1000/（2×80×60）＝0.54N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
q=5.76kN/m
νmax＝0.11mm≤360/400=0.9mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝3.26kN
正常使用极限状态
R'max=2.44kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
q=1.63kN/m
σ＝Mmax/W＝0.33×106/4490＝74.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×3×1000/424＝14.16N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
q=2.44kN/m
νmax＝0.48mm≤600/400=1.5mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
Rmax＝11.27kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.27＝10.7kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
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